Зеотропная смесь

Зеотропная , или неазеотропная смесь смесь, представляет собой смесь жидких компонентов, имеющих разные температуры кипения . ^{[ 1 ]} Например, азот, метан, этан, пропан и изобутан составляют зеотропную смесь. ^{[ 2 ]} Отдельные вещества в смеси не испаряются и не конденсируются при той же температуре, что и одно вещество. ^{[ 3 ]} Другими словами, смесь имеет температурное скольжение, поскольку фазовый переход происходит в диапазоне температур около четырех-семи градусов Цельсия, а не при постоянной температуре. ^{[ 3 ]} На графиках температурного состава это температурное скольжение можно рассматривать как разницу температур между точкой пузырька и точкой росы . ^{[ 4 ]} Для зеотропных смесей температуры на кривой пузырькового кипения (кипения) находятся между температурами кипения отдельного компонента. ^{[ 5 ]} При кипячении или конденсации зеотропной смеси состав жидкости и пара изменяется в соответствии с температурно-составной диаграммой смесей. ^{[ 5 ]}

Зеотропные смеси имеют различные характеристики при пузырьковом и конвективном кипении, а также в органическом цикле Ренкина . Поскольку зеотропные смеси имеют свойства, отличные от чистых жидкостей или азеотропных смесей , зеотропные смеси имеют множество уникальных применений в промышленности, а именно в процессах дистилляции, охлаждения и очистки.

Точки росы и пузырьков

В смесях веществ температура пузырька соответствует температуре насыщенной жидкости, тогда как температура насыщенного пара называется точкой росы. Поскольку линии пузырьков и росы на диаграмме температуры и состава зеотропной смеси не пересекаются, зеотропная смесь в жидкой фазе содержит другую долю компонента, чем газовая фаза смеси. ^{[ 4 ]} На диаграмме температура-состав после нагревания смеси в жидкой фазе до температуры пузырьковой кривой (кипения) доля компонента в смеси изменяется вдоль изотермической линии, соединяющей кривую росы с кривой кипения, как смесь закипает. ^{[ 4 ]} При любой заданной температуре состав жидкости — это состав в точке пузырька, тогда как состав пара — это состав в точке росы. ^{[ 5 ]} В отличие от азеотропных смесей, ни при какой температуре на диаграмме нет азеотропной точки, где линия пузырька и линия росы пересекались бы. ^{[ 4 ]} Таким образом, при кипячении из жидкости в газ состав смеси всегда будет меняться между фракциями пузырькового компонента и фракцией компонентов точки росы, пока массовая доля компонента не достигнет 1 (т.е. зеотропная смесь полностью разделится на чистые компоненты). Как показано на рисунке 1 , мольная доля компонента 1 уменьшается с 0,4 до примерно 0,15 по мере того, как жидкая смесь переходит в газовую фазу.

Температура скользит

Различные зеотропные смеси имеют разное температурное скольжение. Например, зеотропная смесь R152a/R245fa имеет более высокое температурное скольжение, чем R21/R245fa. ^{[ 7 ]} Больший разрыв между точками кипения создает больший температурный сдвиг между кривой кипения и кривой росы при данной массовой доле. ^{[ 4 ]} Однако для любой зеотропной смеси температурное скольжение уменьшается, когда массовая доля компонента приближается к 1 или 0 (т. е. когда смесь практически разделяется на чистые компоненты), поскольку вблизи этих массовых долей кривые кипения и росы сближаются. ^{[ 4 ]}

Большая разница в температурах кипения веществ также влияет на кривые росы и пузырьков на графике. ^{[ 4 ]} Большая разница в температурах кипения создает больший сдвиг массовых долей при кипении смеси при данной температуре. ^{[ 4 ]}

Зеотропные и азеотропные смеси

Азеотропные и зеотропные смеси имеют разные характеристики кривых росы и пузырьков на графике зависимости температуры от состава. ^{[ 4 ]} А именно, азеотропные смеси имеют пересекающиеся кривые росы и пузырьков, а зеотропные смеси - нет. ^{[ 4 ]} Другими словами, зеотропные смеси не имеют точек азеотропии. ^{[ 4 ]} Азеотропная смесь, близкая к азеотропной точке, имеет незначительное зеотропное поведение и является скорее почти азеотропной, чем зеотропной. ^{[ 5 ]}

Зеотропные смеси отличаются от азеотропных смесей тем, что паровая и жидкая фазы азеотропной смеси имеют одинаковую долю компонентов. ^{[ 9 ]} Это связано с постоянной температурой кипения азеотропной смеси. ^{[ 9 ]}

Кипение

При перегреве вещества пузырьковое кипение в резервуаре и кипение в конвективном потоке возникают, когда температура поверхности, используемой для нагрева жидкости, превышает температуру кипения жидкости из-за перегрева стенки. ^{[ 10 ]}

Кипение пузырькового пула

Характеристики бассейнового кипения зеотропных смесей иные, чем у чистых смесей. ^{[ 11 ]} Например, минимальный перегрев, необходимый для достижения такого кипения, больше для зеотропных смесей, чем для чистых жидкостей, из-за разных пропорций отдельных веществ в жидкой и газовой фазах зеотропной смеси. ^{[ 11 ]} Зеотропные смеси и чистые жидкости также имеют разные критические тепловые потоки. ^{[ 11 ]} Кроме того, коэффициенты теплоотдачи зеотропных смесей меньше идеальных значений, прогнозируемых с использованием коэффициентов чистых жидкостей. ^{[ 11 ]} Такое снижение теплоотдачи связано с тем, что коэффициенты теплоотдачи зеотропных смесей не увеличиваются пропорционально массовым долям компонентов смеси. ^{[ 11 ]}

Кипение конвективного потока

Зеотропные смеси имеют иные характеристики при конвективном кипении, чем чистые вещества или азеотропные смеси. ^{[ 11 ]} В целом зеотропные смеси более эффективно передают тепло внизу жидкости, тогда как чистые и азеотропные вещества лучше передают тепло вверху. ^{[ 11 ]} При кипении в конвективном потоке толщина пленки жидкости вверху пленки меньше, чем внизу, из-за силы тяжести. ^{[ 11 ]} В случае чистых жидкостей и азеотропных смесей такое уменьшение толщины вызывает уменьшение сопротивления теплопередаче. ^{[ 11 ]} Таким образом, передается больше тепла, и коэффициент теплопередачи выше в верхней части пленки. ^{[ 11 ]} Обратное происходит для зеотропных смесей. ^{[ 11 ]} Уменьшение толщины пленки вблизи верха приводит к уменьшению массовой доли компонента в смеси с более высокой температурой кипения. ^{[ 11 ]} Таким образом, сопротивление массопереносу увеличивается вблизи верха жидкости. ^{[ 11 ]} Тепло передается меньше, а коэффициент теплопередачи ниже, чем у нижней части пленки жидкости. ^{[ 11 ]} Поскольку нижняя часть жидкости лучше передает тепло, для кипения зеотропной смеси требуется более низкая температура стенки внизу, чем вверху. ^{[ 11 ]}

Коэффициент теплопередачи

От низких криогенных до комнатных температур коэффициенты теплопередачи зеотропных смесей чувствительны к составу смеси, диаметру кипящей трубы, тепловым и массовым потокам, а также шероховатости поверхности. ^{[ 2 ]} Кроме того, разбавление зеотропной смеси снижает коэффициент теплоотдачи. ^{[ 2 ]} Уменьшение давления при кипении смеси лишь незначительно увеличивает коэффициент. ^{[ 2 ]} Использование рифленых, а не гладких кипящих трубок увеличивает коэффициент теплопередачи. ^{[ 12 ]}

Дистилляция

В идеальном случае дистилляции используются зеотропные смеси. ^{[ 14 ]} Зеотропные жидкости и газообразные смеси можно разделить перегонкой из -за разницы температур кипения смесей компонентов. ^{[ 14 ]}^{[ 15 ]} Этот процесс включает использование вертикально расположенных дистилляционных колонн (см. рисунок 2 ). ^{[ 15 ]}

Ректификационные колонны

При разделении зеотропных смесей с тремя и более жидкими компонентами в каждой ректификационной колонне удаляют только компонент с самой низкой температурой кипения и компонент с самой высокой температурой кипения. ^{[ 15 ]} Другими словами, каждый столбец чисто разделяет два компонента. ^{[ 14 ]} Если три вещества разделить в одной колонке, вещество с промежуточной температурой кипения не будет полностью отделено. ^{[ 14 ]} и понадобится второй столбец. ^{[ 14 ]} Для разделения смесей, состоящих из нескольких веществ, необходимо использовать последовательность дистилляционных колонн. ^{[ 15 ]} Этот многоступенчатый процесс дистилляции еще называют ректификацией. ^{[ 15 ]}

В каждой ректификационной колонне чистые компоненты образуются вверху (ректификационная секция) и внизу (отпарная секция) колонны, когда исходная жидкость (так называемая сырьевая композиция) выделяется в середине колонны. ^{[ 15 ]} Это показано на рисунке 2 . При определенной температуре компонент с самой низкой температурой кипения (называемый дистиллятом или кубовой фракцией) испаряется и собирается в верхней части колонны, тогда как компонент с самой высокой температурой кипения (называемый кубовой фракцией или кубовой фракцией) собирается в нижней части колонны. столбец. ^{[ 15 ]} В зеотропной смеси, где существует более одного компонента, отдельные компоненты движутся относительно друг друга, поскольку пар движется вверх, а жидкость падает вниз. ^{[ 15 ]}

Разделение смесей можно увидеть на профиле концентрации. На профиле концентрации положение пара в дистилляционной колонне отображается в зависимости от концентрации пара. ^{[ 15 ]} Компонент с самой высокой температурой кипения имеет максимальную концентрацию в нижней части колонны, а компонент с самой низкой температурой кипения имеет максимальную концентрацию в верхней части колонны. ^{[ 15 ]} Компонент с промежуточной температурой кипения имеет максимальную концентрацию в середине ректификационной колонны. ^{[ 15 ]} Из-за того, как эти смеси разделяются, смеси, содержащие более трех веществ, требуют более одной дистилляционной колонны для разделения компонентов. ^{[ 15 ]}

Конфигурации дистилляции

Для разделения смесей на одни и те же продукты можно использовать множество конфигураций, хотя некоторые схемы более эффективны, и для достижения разных потребностей используются разные последовательности колонок. ^{[ 14 ]} Например, зеотропную смесь ABC можно сначала разделить на A и BC, а затем разделить BC на B и C. ^{[ 14 ]} С другой стороны, смесь ABC можно сначала разделить на AB и C, а в последнюю очередь AB — на A и B. ^{[ 14 ]} Эти две конфигурации представляют собой конфигурации с резким разделением, в которых промежуточно кипящее вещество не загрязняет каждую стадию разделения. ^{[ 14 ]} С другой стороны, смесь ABC можно сначала разделить на AB и BC, а затем разделить на A, B и C в одной и той же колонне. ^{[ 14 ]} Это конфигурация нерезкого разделения, в которой вещество с промежуточной температурой кипения присутствует в различных смесях после стадии разделения. ^{[ 14 ]}

Оптимизация эффективности

При разработке процессов дистилляции для разделения зеотропных смесей последовательность работы дистилляционных колонн имеет жизненно важное значение для экономии энергии и затрат. ^{[ 16 ]} Кроме того, можно использовать другие методы для снижения затрат на энергию или оборудование, необходимые для перегонки зеотропных смесей. ^{[ 16 ]} Это включает в себя объединение дистилляционных колонн, использование боковых колонн, объединение основных колонн с боковыми колоннами и повторное использование отходящего тепла для системы. ^{[ 16 ]} После объединения дистилляционных колонн количество используемой энергии равно количеству энергии только одной отдельной колонны, а не обеих колонн вместе взятых. ^{[ 16 ]} Кроме того, использование боковых колонн экономит энергию, предотвращая одинаковое разделение смесей на разных колоннах. ^{[ 16 ]} Объединение основной и боковых колонн экономит затраты на оборудование за счет уменьшения количества теплообменников в системе. ^{[ 16 ]} Повторное использование отработанного тепла требует, чтобы количество тепла и температура отходов соответствовали необходимому теплу. ^{[ 16 ]} Таким образом, использование отходящего тепла требует изменения давления внутри испарителей и конденсаторов дистилляционной системы, чтобы контролировать необходимые температуры. ^{[ 16 ]} Контролировать уровень температуры в части системы можно с помощью технологии Pinch . ^{[ 17 ]} Эти энергосберегающие технологии находят широкое применение при промышленной перегонке зеотропных смесей: для переработки сырой нефти используются боковые колонны , все чаще применяется объединение основной и боковых колонн. ^{[ 16 ]}

Примеры зеотропных смесей

Примеры перегонки зеотропных смесей можно найти в промышленности. Переработка сырой нефти является примером многокомпонентной перегонки в промышленности, которая используется уже более 75 лет. ^{[ 14 ]} Сырая нефть разделена на пять компонентов с основной и боковой колонками в конфигурации с резким разделением. ^{[ 14 ]} Кроме того, этилен отделяют от метана и этана для промышленных целей с помощью многокомпонентной перегонки. ^{[ 14 ]}

Для разделения ароматических веществ необходима экстрактивная ректификация, например перегонка зеотропной смеси бензола, толуола и п-ксилола. ^{[ 14 ]}

Охлаждение

Зеотропным смесям, которые используются в холодильной технике, присваивается номер в серии 400, чтобы помочь идентифицировать их компоненты и их пропорции как часть номенклатуры. Тогда как азеотропным смесям им присвоен номер 500-й серии. Согласно ASHRAE , названия хладагентов начинаются с буквы «R», за которой следует ряд цифр — серия 400, если он зеотропный, или 500, если он азеотропный, за которыми следуют заглавные буквы, обозначающие состав. ^{[ 18 ]}

Исследования предложили использовать зеотропные смеси в качестве заменителей галогенированных хладагентов из-за вредного воздействия гидрохлорфторуглеродов (ГХФУ) и хлорфторуглеродов (ХФУ) на озоновый слой и глобальное потепление . ^{[ 3 ]} Исследователи сосредоточились на использовании новых смесей, которые имеют те же свойства, что и предыдущие хладагенты, для поэтапного отказа от вредных галогенированных веществ в соответствии с Монреальским протоколом и Киотским протоколом . ^{[ 3 ]} Например, исследователи обнаружили, что зеотропная смесь R-404A может заменить фреон R-12 в бытовых холодильниках. ^{[ 19 ]} Однако при использовании зеотропных смесей существуют некоторые технические трудности. ^{[ 3 ]} Сюда входят утечки, а также высокотемпературное скольжение, связанное с веществами с разными температурами кипения. ^{[ 3 ]} хотя температурный сдвиг можно согласовать с разницей температур между двумя хладагентами при теплообмене для повышения эффективности. ^{[ 5 ]} Замена чистых хладагентов смесями требует дополнительных исследований воздействия на окружающую среду, а также воспламеняемости и безопасности смесей хладагентов. ^{[ 3 ]}

Органический цикл Ренкина

В органическом цикле Ренкина (ORC) зеотропные смеси более термически эффективны, чем чистые жидкости. ^{[ 20 ]}^{[ 21 ]} Из-за более высоких температур кипения зеотропные рабочие жидкости имеют более высокий чистый выход энергии при низких температурах цикла Ренкина, чем чистые вещества. ^{[ 7 ]}^{[ 21 ]} Зеотропные рабочие жидкости конденсируются в диапазоне температур, что позволяет внешним теплообменникам рекуперировать тепло конденсации в качестве источника тепла для цикла Ренкина. ^{[ 20 ]} Изменяющуюся температуру зеотропной рабочей жидкости можно согласовать с температурой нагреваемой или охлаждаемой жидкости для экономии отходящего тепла, поскольку процесс испарения смеси происходит при плавном изменении температуры. ^{[ 20 ]}^{[ 21 ]} (см. Пинч-анализ ).

R21/R245fa и R152a/R245fa — два примера зеотропных рабочих жидкостей, которые могут поглощать больше тепла, чем чистый R245fa, из-за их более высокой температуры кипения. ^{[ 7 ]} Выходная мощность увеличивается с увеличением доли R152a в R152a/R245fa. ^{[ 20 ]} R21/R245fa потребляет меньше тепла и энергии, чем R245fa. ^{[ 7 ]} В целом зеотропная смесь R21/R245fa имеет лучшие термодинамические свойства, чем чистые R245fa и R152a/R245fa в качестве рабочей жидкости в ОРЦ. ^{[ 7 ]}

Процессы очистки

Зеотропные смеси могут использоваться в качестве растворителей в процессах очистки на производстве. ^{[ 22 ]} Процессы очистки, в которых используются зеотропные смеси, включают процессы с использованием совместного растворителя и процессы с использованием бирастворителя. ^{[ 22 ]}

Процессы сорастворителя и бисольвента

В системе сорастворителей две смешивающиеся жидкости с разными температурами кипения смешиваются для создания зеотропной смеси. ^{[ 22 ]}^{[ 23 ]} Первая жидкость представляет собой сольватирующий агент, растворяющий загрязнения в процессе очистки. ^{[ 22 ]}^{[ 23 ]} Эта жидкость представляет собой органический растворитель с низкой температурой кипения и температурой вспышки, превышающей рабочую температуру системы. ^{[ 22 ]}^{[ 23 ]} После смешивания растворителя с маслом вторая жидкость — промывочный агент на основе гидрофторэфира (HFE) — смывает сольватирующий агент. ^{[ 22 ]}^{[ 23 ]} Сольватирующий агент может быть огнеопасным, поскольку его смесь с HFE негорюча. ^{[ 23 ]} В процессах очистки бисольвентными растворителями промывочный агент отделяется от сольватирующего агента. ^{[ 22 ]} Это делает сольватирующие и ополаскивающие средства более эффективными, поскольку они не разбавляются. ^{[ 22 ]}

Системы сорастворителей используются для удаления тяжелых масел, воска, жиров и отпечатков пальцев. ^{[ 22 ]}^{[ 23 ]} и может удалять более тяжелые загрязнения, чем процессы, в которых используются чистые или азеотропные растворители. ^{[ 23 ]} Системы сорастворителей являются гибкими, поскольку для достижения различных целей очистки можно использовать разные пропорции веществ в зеотропной смеси. ^{[ 23 ]} Например, увеличение соотношения сольватирующего агента и ополаскивающего агента в смеси увеличивает растворяющую способность и, таким образом, используется для удаления более тяжелых загрязнений. ^{[ 22 ]}^{[ 23 ]}

Рабочая температура системы зависит от температуры кипения смеси, ^{[ 23 ]} что, в свою очередь, зависит от состава этих агентов в зеотропной смеси. Поскольку зеотропные смеси имеют разную температуру кипения, в отстойнике очистки и промывки различаются соотношения чистящих и сольватирующих средств. ^{[ 23 ]} Сольватирующий агент с более низкой температурой кипения не обнаруживается в отстойнике промывки из-за большой разницы в температурах кипения между агентами. ^{[ 23 ]}

Примеры зеотропных растворителей

Смеси, содержащие ГФУ-43-10ми, могут заменить ХФУ-113 и перфторуглерод (ПФУ) в качестве растворителей в системах очистки, поскольку ГФУ-43-10ми не вредит озоновому слою, в отличие от ХФУ-113 и ПФУ. ^{[ 23 ]} Различные смеси HFC-43-10mee коммерчески доступны для различных целей очистки. ^{[ 23 ]} Примеры зеотропных растворителей в процессах очистки включают:

Зеотропные смеси HFC-43-10mee и гексаметилдисилоксана способны растворять силиконы и хорошо совместимы с поликарбонатами и полиуретанами. ^{[ 23 ]} Их можно использовать для удаления силиконовой смазки с медицинских изделий. ^{[ 23 ]}
Зеотропные смеси ГФУ-43-10ми и изопропанола способны удалять ионы и воду из материалов без пористых поверхностей. ^{[ 23 ]} Эта зеотропная смесь способствует абсорбционной сушке. ^{[ 23 ]}
Зеотропные смеси ГФУ-43-10ми, фторПАВ и антистатических добавок являются энергоэффективными и экологически безопасными осушающими жидкостями, обеспечивающими безпятнистую сушку. ^{[ 23 ]}

См. также

Ссылки

^ Гаспар; Педро Денис; да Силва; Педро Динью (2015). Справочник по исследованиям достижений и применений в холодильных системах и технологиях . IGI Global. п. 244. ИСБН 978-1-4666-8398-3 . Проверено 23 января 2017 г.
^ Перейти обратно: ^а ^б ^с ^д Барраса, Родриго; Неллис, Грегори; Кляйн, Сэнфорд; Рейндл, Дуглас (2016). «Измеренные и прогнозируемые коэффициенты теплопередачи при кипении зеотропных смешанных хладагентов в горизонтальных трубах». Международный журнал тепломассообмена . 97 : 683–695. doi : 10.1016/j.ijheatmasstransfer.2016.02.030 .
^ Перейти обратно: ^а ^б ^с ^д ^и ^ж ^г Моханрадж, М.; Муралидхаран, К.; Джаярадж, С. (25 июня 2011 г.). «Обзор последних разработок в области новых смесей хладагентов для парокомпрессионных холодильных установок, систем кондиционирования и тепловых насосов». Международный журнал энергетических исследований . 35 (8): 647–669. дои : 10.1002/er.1736 . ISSN 1099-114Х .
^ Перейти обратно: ^а ^б ^с ^д ^и ^ж ^г ^час ^я ^дж ^к Герольд, Кейт; Радермахер, Рейнхард; Кляйн, Сэнфорд (07 апреля 2016 г.). Абсорбционные охладители и тепловые насосы, второе издание . ЦРК Пресс. стр. 23–63. дои : 10.1201/b19625-4 . ISBN 9781498714341 .
^ Перейти обратно: ^а ^б ^с ^д ^и Суини, Калифорния; Чато, JC (май 1996 г.). «Теплопередача и перепад давления зеотропной смеси хладагента в микрооребренной трубе» (PDF) . Центр кондиционирования и холодоснабжения .
^ Падлецкас, Х. (10 ноября 2010 г.). Викисклад.
^ Перейти обратно: ^а ^б ^с ^д ^и Пати, Субанкар; Дрелих, Ярослав; Джа, Анимеш; Ниламегэм, Нил; Прентис, Леон; Ван, Конг (2013). Энергетические технологии 2013 — Управление углекислым газом и другие технологии . Общество минералов, металлов и материалов. ISBN 978-1-11860-571-4 .
^ Уилфрид, К. (18 октября 2011 г.). Викисклад.
^ Перейти обратно: ^а ^б Кливленд, Дж. Катлер; Моррис, Кристофер (1 января 2009 г.). Энергетический словарь . Эльзевир. п. 34. ISBN 9780080964911 . OCLC 890665370 – через Knovel.
^ Аткинс, Тони; Эскюдье, Марсель (2013). Словарь машиностроения . Издательство Оксфордского университета. doi : 10.1093/acref/9780199587438.001.0001 . ISBN 9780199587438 .
^ Перейти обратно: ^а ^б ^с ^д ^и ^ж ^г ^час ^я ^дж ^к ^л ^м ^н ^тот Радермахер, Рейнхард; Хван, Юнхо (2005). Парокомпрессионные тепловые насосы со смесями хладагентов . Бока-Ратон, Флорида: Тейлор и Фрэнсис. стр. 237–244. ISBN 9781420037579 .
^ Чжан, Сяоянь; Цзи, Чанфа; Юань, Сюлин (01 октября 2008 г.). «Метод прогнозирования теплопередачи при испарении неазеотропных смесей хладагентов, протекающих внутри труб с внутренними канавками». Прикладная теплотехника . 28 (14–15): 1974–1983. doi : 10.1016/j.applthermaleng.2007.12.009 .
^ Петрус, Энтони (1 ноября 2009 г.). Викимедиа.
^ Перейти обратно: ^а ^б ^с ^д ^и ^ж ^г ^час ^я ^дж ^к ^л ^м ^н ^тот Горак, Анджей; Соренсен, Ева (2014). Дистилляция: основы и принципы . Эльзевир. стр. 271–300. ISBN 978-0-12-386547-2 .
^ Перейти обратно: ^а ^б ^с ^д ^и ^ж ^г ^час ^я ^дж ^к ^л Штихльмайр, Иоганн (2000). Дистилляция, 1. Основы . Wiley-VCH Verlag GmbH & Co. KGaA. ISBN 9783527306732 .
^ Перейти обратно: ^а ^б ^с ^д ^и ^ж ^г ^час ^я Штихльмайр, Иоганн (1 января 2000 г.). «Дистилляция, 3. Процессы». Энциклопедия промышленной химии Ульмана . Wiley-VCH Verlag GmbH & Co. KGaA. дои : 10.1002/14356007.o08_o02 . ISBN 9783527306732 .
^ Асприон, Норберт; Моллнер, Стефани; Пот, Николас; Румпф, Бернд (1 января 2000 г.). Энциклопедия промышленной химии Ульмана . Wiley-VCH Verlag GmbH & Co. KGaA. дои : 10.1002/14356007.b03_12.pub2 . ISBN 9783527306732 .
^ Ханди, ГФ; Тротт, Арканзас; Уэлч, ТК (2016). Охлаждение, кондиционирование воздуха и тепловые насосы . Эльзевир. ISBN 978-0-08-100647-4 – через Кновель.
^ Динсер, Ибрагим (1 января 2000 г.). «Охлаждение». Энциклопедия химической технологии Кирка-Отмера . John Wiley & Sons, Inc. doi : 10.1002/0471238961.1805061819090212.a01.pub2 . ISBN 9780471238966 .
^ Перейти обратно: ^а ^б ^с ^д Ван, Дж.Л.; Чжао, Л.; Ван, XD (ноябрь 2010 г.). «Сравнительное исследование чистых и зеотропных смесей в низкотемпературном солнечном цикле Ренкина». Прикладная энергетика . 87 (11): 3366–3373. дои : 10.1016/j.apenergy.2010.05.016 .
^ Перейти обратно: ^а ^б ^с Агахоссейни, С.; Динсер, И. (май 2013 г.). «Сравнительный анализ эффективности низкотемпературного органического цикла Ренкина (ORC) с использованием чистых и зеотропных рабочих жидкостей». Прикладная теплотехника . 54 (1): 35–42. doi : 10.1016/j.applthermaleng.2013.01.028 .
^ Перейти обратно: ^а ^б ^с ^д ^и ^ж ^г ^час ^я ^дж Оуэнс, Джон Дж. (4 апреля 2011 г.). Руководство по критической уборке . ЦРК Пресс. стр. 115–129. дои : 10.1201/b10897-7 . ISBN 9781439828274 .
^ Перейти обратно: ^а ^б ^с ^д ^и ^ж ^г ^час ^я ^дж ^к ^л ^м ^н ^тот ^п ^д ^р ^с Канегсберг, Барбара; Берк, Джон; Бокхорст, Рик; Бикс, Майкл; Келлер, Дэвид; Агопович, Джон В.; Оуэнс, Джон Дж.; Торговец, Абид; Шубкин, Рональд Л. (26 декабря 2000 г.). Руководство по критической уборке . ЦРК Пресс. дои : 10.1201/9781420039825.sec1 . ISBN 9780849316555 .

[Gaspar-1] Гаспар; Педро Денис; да Силва; Педро Динью (2015). Справочник по исследованиям достижений и применений в холодильных системах и технологиях . IGI Global. п. 244. ИСБН 978-1-4666-8398-3 . Проверено 23 января 2017 г.

[:10-2] Перейти обратно: ^а ^б ^с ^д Барраса, Родриго; Неллис, Грегори; Кляйн, Сэнфорд; Рейндл, Дуглас (2016). «Измеренные и прогнозируемые коэффициенты теплопередачи при кипении зеотропных смешанных хладагентов в горизонтальных трубах». Международный журнал тепломассообмена . 97 : 683–695. doi : 10.1016/j.ijheatmasstransfer.2016.02.030 .

[:2-3] Перейти обратно: ^а ^б ^с ^д ^и ^ж ^г Моханрадж, М.; Муралидхаран, К.; Джаярадж, С. (25 июня 2011 г.). «Обзор последних разработок в области новых смесей хладагентов для парокомпрессионных холодильных установок, систем кондиционирования и тепловых насосов». Международный журнал энергетических исследований . 35 (8): 647–669. дои : 10.1002/er.1736 . ISSN 1099-114Х .

[:7-4] Перейти обратно: ^а ^б ^с ^д ^и ^ж ^г ^час ^я ^дж ^к Герольд, Кейт; Радермахер, Рейнхард; Кляйн, Сэнфорд (07 апреля 2016 г.). Абсорбционные охладители и тепловые насосы, второе издание . ЦРК Пресс. стр. 23–63. дои : 10.1201/b19625-4 . ISBN 9781498714341 .

[:9-5] Перейти обратно: ^а ^б ^с ^д ^и Суини, Калифорния; Чато, JC (май 1996 г.). «Теплопередача и перепад давления зеотропной смеси хладагента в микрооребренной трубе» (PDF) . Центр кондиционирования и холодоснабжения .

[6] Падлецкас, Х. (10 ноября 2010 г.). Викисклад.

[:5-7] Перейти обратно: ^а ^б ^с ^д ^и Пати, Субанкар; Дрелих, Ярослав; Джа, Анимеш; Ниламегэм, Нил; Прентис, Леон; Ван, Конг (2013). Энергетические технологии 2013 — Управление углекислым газом и другие технологии . Общество минералов, металлов и материалов. ISBN 978-1-11860-571-4 .

[8] Уилфрид, К. (18 октября 2011 г.). Викисклад.

[:12-9] Перейти обратно: ^а ^б Кливленд, Дж. Катлер; Моррис, Кристофер (1 января 2009 г.). Энергетический словарь . Эльзевир. п. 34. ISBN 9780080964911 . OCLC 890665370 – через Knovel.

[10] Аткинс, Тони; Эскюдье, Марсель (2013). Словарь машиностроения . Издательство Оксфордского университета. doi : 10.1093/acref/9780199587438.001.0001 . ISBN 9780199587438 .

[:4-11] Перейти обратно: ^а ^б ^с ^д ^и ^ж ^г ^час ^я ^дж ^к ^л ^м ^н ^тот Радермахер, Рейнхард; Хван, Юнхо (2005). Парокомпрессионные тепловые насосы со смесями хладагентов . Бока-Ратон, Флорида: Тейлор и Фрэнсис. стр. 237–244. ISBN 9781420037579 .

[12] Чжан, Сяоянь; Цзи, Чанфа; Юань, Сюлин (01 октября 2008 г.). «Метод прогнозирования теплопередачи при испарении неазеотропных смесей хладагентов, протекающих внутри труб с внутренними канавками». Прикладная теплотехника . 28 (14–15): 1974–1983. doi : 10.1016/j.applthermaleng.2007.12.009 .

[13] Петрус, Энтони (1 ноября 2009 г.). Викимедиа.

[:6-14] Перейти обратно: ^а ^б ^с ^д ^и ^ж ^г ^час ^я ^дж ^к ^л ^м ^н ^тот Горак, Анджей; Соренсен, Ева (2014). Дистилляция: основы и принципы . Эльзевир. стр. 271–300. ISBN 978-0-12-386547-2 .

[:1-15] Перейти обратно: ^а ^б ^с ^д ^и ^ж ^г ^час ^я ^дж ^к ^л Штихльмайр, Иоганн (2000). Дистилляция, 1. Основы . Wiley-VCH Verlag GmbH & Co. KGaA. ISBN 9783527306732 .

[:0-16] Перейти обратно: ^а ^б ^с ^д ^и ^ж ^г ^час ^я Штихльмайр, Иоганн (1 января 2000 г.). «Дистилляция, 3. Процессы». Энциклопедия промышленной химии Ульмана . Wiley-VCH Verlag GmbH & Co. KGaA. дои : 10.1002/14356007.o08_o02 . ISBN 9783527306732 .

[17] Асприон, Норберт; Моллнер, Стефани; Пот, Николас; Румпф, Бернд (1 января 2000 г.). Энциклопедия промышленной химии Ульмана . Wiley-VCH Verlag GmbH & Co. KGaA. дои : 10.1002/14356007.b03_12.pub2 . ISBN 9783527306732 .

[18] Ханди, ГФ; Тротт, Арканзас; Уэлч, ТК (2016). Охлаждение, кондиционирование воздуха и тепловые насосы . Эльзевир. ISBN 978-0-08-100647-4 – через Кновель.

[:3-19] Динсер, Ибрагим (1 января 2000 г.). «Охлаждение». Энциклопедия химической технологии Кирка-Отмера . John Wiley & Sons, Inc. doi : 10.1002/0471238961.1805061819090212.a01.pub2 . ISBN 9780471238966 .

[Wang,_Zhao,_Wang-20] Перейти обратно: ^а ^б ^с ^д Ван, Дж.Л.; Чжао, Л.; Ван, XD (ноябрь 2010 г.). «Сравнительное исследование чистых и зеотропных смесей в низкотемпературном солнечном цикле Ренкина». Прикладная энергетика . 87 (11): 3366–3373. дои : 10.1016/j.apenergy.2010.05.016 .

[Aghahosseini-21] Перейти обратно: ^а ^б ^с Агахоссейни, С.; Динсер, И. (май 2013 г.). «Сравнительный анализ эффективности низкотемпературного органического цикла Ренкина (ORC) с использованием чистых и зеотропных рабочих жидкостей». Прикладная теплотехника . 54 (1): 35–42. doi : 10.1016/j.applthermaleng.2013.01.028 .

[:8-22] Перейти обратно: ^а ^б ^с ^д ^и ^ж ^г ^час ^я ^дж Оуэнс, Джон Дж. (4 апреля 2011 г.). Руководство по критической уборке . ЦРК Пресс. стр. 115–129. дои : 10.1201/b10897-7 . ISBN 9781439828274 .

[:11-23] Перейти обратно: ^а ^б ^с ^д ^и ^ж ^г ^час ^я ^дж ^к ^л ^м ^н ^тот ^п ^д ^р ^с Канегсберг, Барбара; Берк, Джон; Бокхорст, Рик; Бикс, Майкл; Келлер, Дэвид; Агопович, Джон В.; Оуэнс, Джон Дж.; Торговец, Абид; Шубкин, Рональд Л. (26 декабря 2000 г.). Руководство по критической уборке . ЦРК Пресс. дои : 10.1201/9781420039825.sec1 . ISBN 9780849316555 .

[ 1 ]

[ 2 ]

[ 3 ]

[ 4 ]

[ 5 ]

[ 6 ]

[ 7 ]

[ 8 ]

[ 9 ]

[ 10 ]

[ 11 ]

[ 12 ]

[ 13 ]

[ 14 ]

[ 15 ]

[ 16 ]

[ 17 ]

[ 18 ]

[ 19 ]

[ 20 ]

[ 21 ]

[ 22 ]

[ 23 ]