Кондиционирование потока

Кондиционирование потока гарантирует, что «реальная» среда очень похожа на « лабораторную » среду для правильной работы дифференциальных расходомеров, таких как диафрагменные , турбинные , кориолисовы , ультразвуковые и т. д.

Типы потока

По сути, поток в трубах можно классифицировать следующим образом:

Полностью развитый поток ^{[ нужны разъяснения ]} (находится в проточных лабораториях мирового класса)
Псевдополностью развитый поток ^{[ нужны разъяснения ]}
Незакрученный, несимметричный поток
Умеренный закрученный, несимметричный поток
Сильно закрученный, симметричный поток

Типы кондиционеров потока

Выпрямители потока, показанные на рис. (а), можно разделить на следующие три типа:

Те, которые устраняют только завихрение (пучки трубок)
Те, которые устраняют закрутку и несимметрию, но не создают псевдополностью развитого течения.
Те, которые устраняют закрутку и несимметрию и создают псевдополностью развитый поток (высокопроизводительные стабилизаторы потока).

Выпрямляющие устройства, такие как соты и лопатки, вставленные перед расходомером, могут уменьшить необходимую длину прямой трубы. Однако они дают лишь незначительное улучшение точности измерений и могут по-прежнему требовать значительной длины прямой трубы, чего может не допустить стесненное место установки.

Выпрямитель потока , иногда называемый сотовым , представляет собой устройство, используемое для выпрямления воздушного потока в аэродинамической трубе. Это проход воздуховодов, проложенных вдоль оси основного воздушного потока для минимизации боковых составляющих скорости, вызванных завихрением воздушного потока при входе. Поперечное сечение этих «сот» может представлять собой квадратные, круглые и правильные шестиугольные ячейки.

Недорогой выпрямитель потока ручной работы.

Недорогой выпрямитель потока можно сконструировать с использованием соломинок для питья , поскольку они имеют низкую стоимость и хорошую эффективность. использовало Телевизионное шоу «Разрушители мифов» такую конструкцию для своей аэродинамической трубы, как и экспериментальная аэродинамическая труба в Массачусетском технологическом институте (Maniet). Соломинки следует нарезать одинакового размера и поместить в рамку.

Эффективность сот

Эффективность сот в снижении уровня завихрения и турбулентности изучается путем моделирования поля потока с использованием стандартной модели турбулентности k-ε в коммерческой вычислительной гидродинамике (CFD). CFD — наиболее точный и экономичный подход к оценке эффективности сот.

Вычислительная модель

Расчетная область сот создается, как показано на рис. 1.

Мы знаем, что с точки зрения вычислений очень сложно обеспечить реалистичный неравномерный поток на входе в соты, как это было в экспериментах. Такие случайные условия на входе, по сути, имитируют реальный случай, когда воздух может проникать в соты с любого направления и при любом уровне турбулентности. Поэтому специальная область предназначена для введения практических условий на входе.

Объединение вычислительных моделей

В GAMBIT 2.3.16 создана твердотельная модель сот. Как показано на рис. 2. Для моделирования используется структурированная прямоугольная сетка с квадратной сотовой конфигурацией. Основные уравнения сохранения массы и импульса для дозвукового потока, а также уравнения турбулентности и пористого потока решены для сот с использованием коммерческой CFD. Модель RNG k-ε типа RANS используется для моделирования турбулентности.

Граничные условия

Отдельный домен, созданный перед сотами, снабжен различными входными условиями для достижения беспорядочного движения на выходе, который должен быть задан как вход в сотовые ячейки. По сути, это моделирует более реалистичный случай, когда поток может проникнуть в соты с любого направления. Здесь приведены характеристики этого входного отверстия, а также другие необходимые граничные условия. Поток на входе в соты обязательно должен иметь турбулентное и закрученное движение. Поэтому, чтобы учесть эти требования, создается отдельная область жидкости.

Верхняя и нижняя круглые грани считаются входными в эту область, чтобы получить поле потока с более высокой величиной боковой скорости. Эта область снабжена вертикальными и горизонтальными цилиндрами в качестве препятствия на входе для создания достаточного завихрения на выходе из этой секции. Для этой геометрии создается тетраэдральная сетка, как показано на рис. 3, с тетраэдрическими элементами. Количество узлов — 1 47 666. Три грани этой конфигурации заданы как входы с граничными условиями скорости. Скорость жидкости на этих входных гранях была принята такой, чтобы усредненная средняя скорость на выходе составляла 1 м/с, что находится в действующей аэродинамической трубе.

Граничное условие на выходе давления используется на выходе из форкамеры, где давление на выходе устанавливается равным нулю для избыточного давления.Всегда можно предсказать все поле потока, создав сетку всей области жидкости; однако моделирование для прогнозирования всего поля течения с использованием граничных условий симметрии. Этот подход уменьшает требования к сетке и вычислительные усилия. Поэтому граница симметрии используется на периферии расчетной области.

Все твердые границы в расчетной области задаются как вязкие стенки с граничным условием прилипания стенки.Профиль интенсивности турбулентности на выходе из модели турбулентности показан на рис. 4. На этом рисунке показана интенсивность турбулентности, которая максимальна в центре (30%) и у стенок и составляет около 16-18%, теперь этот профиль включен внутрь. соты, как показано на рис. 2, профиль интенсивности турбулентности, выходящий из сот, показан на рис. 5. На этом профиле мы видим, что интенсивность турбулентности снижается с 30% до 1,2% в центре и до 16% до 3,5%, это означает, что эффективность сот очень высока и составляет около 96%.

Измерение природного газа

Природный газ , содержащий много жидкости, известен как влажный газ , тогда как природный газ, добываемый без жидкости, называется сухим газом . Сухой газ также обрабатывается для удаления всех жидкостей. Ниже объясняется эффект регулирования расхода различных популярных счетчиков, используемых при измерении газа.

Условия потока в трубе

Наиболее важными, а также наиболее трудными для измерения аспектами измерения расхода являются условия потока внутри трубы перед счетчиком. Условия потока в основном относятся к профилю скорости потока , неровностям профиля, различным уровням турбулентности в пределах профиля скорости потока или интенсивности турбулентности, завихрению и любым другим характеристикам потока жидкости, которые заставят расходомер регистрировать расход, отличный от ожидаемого. Это изменит значение по сравнению с исходным состоянием калибровки , называемым эталонными условиями, свободными от эффектов установки. ^[1]

Эффекты установки

Такие эффекты установки, как недостаточно прямая труба, исключительная шероховатость или гладкость трубы, колена, клапаны , тройники и переходники, приводят к тому, что условия потока внутри трубы отклоняются от исходных условий. То, как эти эффекты установки влияют на счетчик, очень важно, поскольку устройства, которые создают эффекты установки выше по потоку, являются обычными компонентами любой стандартной конструкции счетчика. Кондиционирование потока относится к процессу искусственного создания эталонного, полностью разработанного профиля потока и имеет важное значение для обеспечения точных измерений при сохранении конкурентоспособной стандартной конструкции расходомера. Коэффициенты калибровки счетчика действительны только в том случае, если между условиями измерения и калибровки существует геометрическое и динамическое сходство. В механике жидкости это обычно называют законом подобия. ^[2]

Закон подобия

Принцип закона подобия широко используется в теоретических и экспериментальных жидкостных машинах. Что касается калибровки расходомеров, Закон подобия является основой эталонов измерения расхода. Чтобы удовлетворить Закону подобия, концепция центрального предприятия требует геометрического и динамического сходства между лабораторным счетчиком и условиями установки этого же счетчика в течение всего периода коммерческого учета . Этот подход предполагает, что выбранная технология не проявляет значительной чувствительности к рабочим или механическим изменениям между калибровками. Коэффициент измерения, определенный во время калибровки, действителен, если между полевой установкой и лабораторной установкой артефакта существует как динамическое, так и геометрическое сходство. Правильная экспериментальная схема производителя определяет чувствительные области для исследования, измерения и эмпирической корректировки. Рекомендуемый производителем метод корреляции является рациональной основой для прогнозирования производительности при условии, что физические характеристики не меняются. Например, физика дозвукового и звукового потока различна. Чтобы удовлетворить закону подобия, концепция калибровки на месте требует геометрического и динамического сходства между калибруемым счетчиком и условиями установки этого же счетчика в течение всего периода коммерческого учета. Этот подход предполагает, что выбранная технология не проявляет значительной чувствительности к рабочим или механическим изменениям между калибровками. Коэффициент счетчика, определенный во время калибровки, действителен, если в «полевой установке счетчика» существует как динамическое, так и геометрическое сходство в течение всего периода коммерческого учета. ^[3]

Профиль скорости потока

Наиболее часто используемым описанием условий потока внутри трубы является профиль скорости потока. На рис. (1) показан типичный профиль скорости потока для измерения природного газа. ^[4] Форма профиля скорости потока определяется следующим уравнением:
${\frac {U_{y}}{U_{max}}}=\left[1-{\frac {Y}{R}}\right]^{1/n}$ ---- (1)

Величина n определяет форму профиля скорости потока. Уравнение (1) можно использовать для определения формы профиля потока внутри трубы путем аппроксимации кривой экспериментально измеренных данных скорости. В 1993 году поперечные скорости потока измерялись в среде природного газа под высоким давлением с использованием технологии горячей проволоки для согласования данных. Полностью разработанный профиль потока использовался в качестве эталонного состояния для калибровки счетчика и определения коэффициента расхода (Cd). Для числа Рейнольдса $10^{5}$ к $10^{6}$ n составляет примерно 7,5; для Ре $10^{6}$ , n составляет примерно 10,0, где предполагался полностью развитый профиль гладкой трубы. Поскольку n является функцией числа Рейнольдса и коэффициента трения , более точные значения n можно оценить с помощью уравнения (2):
$n={\frac {1}{\sqrt {f}}}.$ ---- (2)
Где f – коэффициент трения. ^[5] Хорошая оценка полностью разработанного профиля скорости может быть использована теми, у кого нет соответствующего оборудования для фактического измерения скорости потока внутри трубы. Следующая эквивалентная длина прямой трубы в уравнении (3) использовалась для обеспечения существования полностью развитого профиля потока. ^[6]
$PipeDiameters=4.4D\left[R_{e}\right]^{1/6}$ ---- (3)
В уравнении (3) требуемая длина труб значительна, поэтому нам нужны некоторые устройства, которые смогут регулировать поток на более короткой длине трубы, что позволит измерительным комплексам быть конкурентоспособными и точными по цене. Здесь профиль скоростного потока обычно трехмерный. Обычно описание не требует указания осевой ориентации, если профиль асимметричен, а если он существует, то требуется осевая ориентация относительно некоторой подходящей базовой плоскости. Асимметрия существует после монтажных эффектов, таких как колена или тройники. Обычно профиль скоростного течения описывается в двух плоскостях, отстоящих друг от друга на 90°. Используя новейшую программную технологию, можно получить описание профиля скорости по всему поперечному сечению трубы при условии, что предоставлено достаточное количество точек данных.

Интенсивность турбулентности

Вторым описанием состояния поля течения внутри трубы является интенсивность турбулентности. Согласно эксперименту, проведенному в 1994 году, ошибки измерения могут существовать даже тогда, когда профиль скорости потока полностью сформирован при идеальных условиях потока в трубе. И наоборот, была обнаружена нулевая ошибка измерения в моменты, когда профиль скорости не был полностью развит. Следовательно, такое поведение было связано с интенсивностью турбулентности газового потока, которая может вызвать погрешность измерения. Такое поведение частично объясняет неадекватную производительность обычного трубного пучка. ^[7]

вихрь

Третье описание состояния поля течения – закрутка. Завихрение – это тангенциальная составляющая вектора скорости потока. Профиль скорости следует называть профилем осевой скорости. Поскольку вектор скорости можно разложить на три взаимно ортогональных компонента, профиль скорости представляет только осевую составляющую скорости. на рис. (2) показан угол завихрения, который объясняет определение завихрения потока и угла завихрения. Обратите внимание, что под завихрением обычно понимают полное вращение тела (то есть, при котором весь поток трубопровода следует по одной оси завихрения). В реальных условиях трубопровода, например, после колен, могут присутствовать два или более механизмов завихрения.

Влияние на устройства измерения расхода

Состояние потока может повлиять на производительность и точность устройств, измеряющих поток.

Влияние регулирования потока на диафрагменный расходомер

Базовое уравнение массового расхода через отверстие, предусмотренное API 14.3 и ISO 5167, имеет вид:
$q_{m}=(C_{d})(E_{v})(Y)\left[{\frac {\pi }{4}}\right](d)^{2}{\sqrt {2\rho \Delta P}}$ ----(4)
Где, $q_{m}$ = Массовый расход
$C_{d}$ = Коэффициент расхода
$E_{v}$ = Фактор скорости приближения
Y = коэффициент расширения
d = диаметр отверстия
$\rho$ = плотность жидкости
$\Delta P$ = перепад давления
Теперь, чтобы использовать уравнение (4), поле потока, входящего в диафрагму, не должно иметь завихрений и иметь полностью развитый профиль потока. Стандарты API 14.3 (1990 г.) и ISO определили коэффициент расхода путем выполнения многочисленных калибровочных испытаний, в которых указанный массовый расход сравнивался с фактическим массовым расходом для определения коэффициента расхода. Во всех испытаниях общим требованием был полностью развитый профиль потока, поступающего в диафрагму. ^[8] Поэтому конструкция расходомера, точная и соответствующая стандартам, должна обеспечивать отсутствие завихрений и полностью развитый профиль потока, падающий на диафрагму. Для этого существует множество методов. Эти методы широко известны как «кондиционирование потока».Первый вариант установки – вернуться к режиму отсутствия регулирования потока, но при этом необходимо обеспечить достаточную длину труб согласно уравнению (2), упомянутому выше. Обычно это делает нереалистичными производственные затраты на установку измерения расхода из-за чрезмерно длинных измерительных трубок; Представьте себе метровые трубки длиной 75 диаметров.

Второй и наиболее известный вариант — 19-трубный стабилизатор потока. Большинство проточных установок в Северной Америке содержат пучок труб. С помощью термопроволоки, трубки Пито и лазерных компьютеризированных измерительных систем, которые позволяют детально измерять профиль скорости и интенсивность турбулентности; мы знаем, что пучок труб не обеспечивает полностью развитый поток. ^[9] Таким образом, это устройство приводит к смещению измерения расхода через отверстие. В результате этих недавних открытий для измерения расхода используется небольшое количество пучков трубок, что сокращает использование таких устройств. Доступны многочисленные ссылки, предоставляющие результаты производительности, указывающие на менее чем приемлемые характеристики расходомера при использовании обычного тестового комплекта из 19 трубок. ^[10] Отдельные результаты следует просмотреть, чтобы выяснить такие детали, как коэффициент бета, длину измерительной трубки, Re и условия испытаний.

Общие указания заключаются в том, что обычный пучок труб приведет к тому, что установка диафрагмы приведет к завышению значений расхода до 1,5%, когда пучок труб находится на расстоянии от 1 диаметра трубы до примерно 11 диаметров трубы от диафрагмы. Это вызвано плоским профилем скорости, который создает более высокие перепады давления, чем при полностью развитом профиле. Существует область пересечения примерно от 10 до 15 диаметров трубы, где диапазон ошибок равен примерно нулю. Тогда происходит незначительная недорегистрация потоков на расстояниях примерно от 15 до 25 диаметров трубы. Это связано с профилем пиковой скорости, который создает более низкие перепады давления, чем полностью развитый профиль. На расстояниях более 25 диаметров трубы погрешность асимптотически равна нулю. На рис. (3) показаны характеристики обычного пучка трубок, поясняющие типичное характерное поведение популярного пучка трубок из 19 трубок. Дополнительным недостатком обычного пучка трубок из 19 трубок является изменение размеров.Обычный пучок труб допускает погрешности, во многом зависящие от деталей установки, то есть от положения колен в плоскости и отклонения от нее, тройников, клапанов и расстояний от последней установки трубы до кондиционера и кондиционера до диафрагмы. Эти ошибки имеют большое значение. Таким образом, перед проектированием и установкой измерительной станции следует изучить последние данные о характеристиках обычного пучка труб.Последним вариантом установки диафрагменного дозатора являются выпрямители потока с перфорированными пластинами. На рынке появилось множество перфорированных пластин. Эти устройства обычно предназначены для устранения недостатков обычного пучка труб ( точность и повторяемость ). Читателю рекомендуется внимательно проверить характеристики выбранной перфорированной пластины перед установкой. Для определения производительности следует использовать рекомендации по тестированию производительности стабилизатора потока. ^[11] Ключевыми элементами испытания выпрямителя потока являются:

Выполните базовое калибровочное испытание на прямой измерительной трубе длиной от 70 до 100 диаметров трубы перед входом. Значения базового коэффициента расхода должны находиться в пределах 95% доверительного интервала для уравнения отверстия RG (т. е. коэффициента уравнения расхода, предусмотренного AGA-3).
Выберите значения длины измерительной трубки на входе и расположение стабилизатора потока, которые будут использоваться для оценки производительности. Установите стабилизатор потока в нужном месте. Сначала выполните проверку либо для двух колен 90°, установленных вне плоскости, либо для установки с высоким вихрем. $\beta$ = 0,40 и для $\beta$ = 0,67. Этот тест покажет, устраняет ли стабилизатор потока завихрения в нарушенном потоке. Если $\Delta Cd$ находится в пределах допустимого диапазона для обоих значений $\beta$ т.е. 0,40 и 0,67, и если результаты Cd изменяются как $(\beta )^{3.5}$ , то кондиционер успешно устранит завихрения. Испытания для трех других установок, а именно: хорошие условия потока, частично закрытый клапан и сильно нарушенный поток), могут быть выполнены для $\beta$ = 0,67, а результаты для других (i отношений, предсказанных на основе $\Delta Cd-(\beta )^{3.5}$ корреляция. В противном случае испытания следует проводить в диапазоне коэффициентов p от 0,20 до 0,75.
Выполните испытание и определите характеристики стабилизатора потока для стабилизатора потока, установленного в хороших условиях потока, после полузакрытого клапана, а также для установки с двойным коленом 90° вне плоскости или для установки с высоким завихрением.

Влияние регулирования потока на турбинный счетчик

Турбинный счетчик доступен в различных конфигурациях производителя общей темы; лопатки турбины и ротора устройства с конфигурацией . Эти устройства сконструированы таким образом, что при прохождении через них газового потока они будут вращаться пропорционально количеству газа, проходящего через лопасти повторяемым образом. Точность затем обеспечивается завершением калибровки, показывающей взаимосвязь между скоростью вращения и объемом при различных числах Рейнольдса. Фундаментальное различие между диафрагменным счетчиком и турбинным счетчиком заключается в выводе уравнения расхода. Расчет расхода расходомера с диафрагмой основан на основных принципах потока жидкости ( вывод из 1-го закона термодинамики с использованием диаметра трубы и диаметра контрактной вены для уравнения непрерывности ). Отклонения от теоретических ожиданий можно предположить по коэффициенту расхода. Таким образом, можно изготовить диафрагменный измеритель известной погрешности, имея под рукой только эталон и доступ в механический цех. Необходимость в кондиционировании потока и, следовательно, в полностью разработанном скоростном профиле потока обусловлена первоначальным определением Cd, в котором использовались полностью разработанные или «эталонные профили», как объяснено выше.

И наоборот, работа турбинного счетчика не имеет глубоких корней в основах термодинамики. Это не означает, что турбинный счетчик является чем-то плохим устройством. Существуют обоснованные инженерные принципы, обеспечивающие теоретическую основу. По сути, это чрезвычайно воспроизводимое устройство, точность которого гарантируется посредством калибровки. Калибровка обеспечивает точность. Это выполняется в хороших условиях потока (условия потока без завихрений и с равномерным профилем скорости потока) и выполняется для каждого изготовленного счетчика. Отклонения от калиброванных условий будут считаться эффектами установки, и интерес представляет чувствительность турбинного счетчика к этим эффектам установки. Необходимость кондиционирования потока обусловлена чувствительностью расходомера к отклонениям от калиброванных условий завихрения и профиля скорости.В целом, недавние исследования показывают, что турбинные счетчики чувствительны к завихрению, но не к форме профиля скорости. Рекомендуется использовать однородный профиль скорости, но строгие требования к полностью развитым профилям потока не предъявляются. Кроме того, не наблюдается существенных ошибок при установке одно- или двухроторных турбинных счетчиков после двух внеплоскостных колен без устройств регулирования потока. ^[12]^[13]

Влияние регулирования потока на ультразвуковой расходомер

Из-за относительного возраста технологии может быть полезно обсудить работу многолучевого ультразвукового расходомера, чтобы проиллюстрировать эффекты искажения профиля потока и завихрения. Существуют различные типы измерений расхода с использованием высокочастотного звука. Устройства измерения коммерческого учета, доступные сегодня, используют концепцию времени перемещения. Разница во времени полета по потоку сравнивается со временем полета против потока. Эта разница используется для определения средней скорости потока на пути звука. ^[14] На рис. (5) показан звуковой путь ультразвукового измерителя без потока, что иллюстрирует эту концепцию.

Результирующее уравнение потока для средней скорости, испытываемой на пути звука, имеет вид:
${\bar {V}}_{flow}=\left[{\frac {1}{T_{ab}}}-{\frac {1}{T_{ba}}}\right]\left[{\frac {Dist_{Soundpath}}{2\cos \phi }}\right]$ ----(5)
Случай отсутствия потока дает фактический путь звука при нулевом потоке (путем приравнивания уравнения (5) к нулю). В случае теоретического профиля потока, скажем, профиля потока с постоянной скоростью, при котором не применяется условие прилипания на стенках трубы, на рис. (6) показан путь прохождения звука ультразвукового измерителя - профиль равномерной скорости, который иллюстрирует результирующий путь звука.

Теоретический вывод уравнения средней скорости для этого звукового пути становится намного сложнее. В случае идеального полностью разработанного профиля реальной скорости ультразвукового расходомера, который показан на рис. (7), указывает возможный путь звука в результате установки в реальном потоке.

Здесь математический вывод для этого ультразвукового счетчика также становится очень сложным. Разработка надежного алгоритма потока для расчета средней скорости потока на пути звука может быть довольно сложной задачей. Теперь добавьте к этому; отражение звукового пути от стенки трубы, многолучевое распространение для добавления степеней свободы, завихрение и отклонение от осесимметричного полностью развитого профиля потока, а также проблема интеграции фактического профиля скорости потока для получения объемного расхода могут быть достижением. Следовательно, требуется реальная производительность ультразвуковых счетчиков после возмущений и необходимость калибровки. ^[15]

Эффекты кондиционирования потока на измерителе Кориолиса

Измеритель Кориолиса, показанный на рис. (8), очень точен в однофазных условиях, но неточен для измерения двухфазных потоков. Это ставит сложную задачу взаимодействия флюидных структур в случае двухфазной работы. Существует нехватка теоретических моделей для прогнозирования ошибок, сообщаемых измерителем Кориолиса в вышеупомянутых условиях.

Выпрямители потока не влияют на точность расходомера при использовании влажного газа из-за кольцевого режима потока, на который выпрямители потока не сильно влияют. В однофазных условиях расходомер Кориолиса обеспечивает точные измерения даже при наличии серьезных возмущений потока. Нет необходимости согласовывать поток перед счетчиком для получения точных показаний, что имело бы место в других технологиях измерения, таких как диафрагма и турбина. С другой стороны, в двухфазных потоках счетчик стабильно дает отрицательные погрешности. Использование стабилизаторов потока явно влияет на показания счетчика в аэрированных жидкостях. Это явление можно использовать для получения достаточно точной оценки скорости потока жидкости с низкой объемной долей газа. ^[16]

Измерение расхода жидкости

Кондиционирование потока оказывает огромное влияние на точность жидкостного турбинного счетчика, что приводит к возмущениям потока. Эти эффекты в основном вызваны мусором на сетчатых фильтрах, в трубопроводах различной геометрии и различных типах кондиционеров потока.Эффективность стабилизатора потока можно оценить по следующим двум ключевым показателям:

Процентное изменение среднего коэффициента расходомера в определенном диапазоне возмущений потока для заданного расхода и геометрии впускного трубопровода. Чем меньше значение процентного отклонения среднего коэффициента расходомера в диапазоне возмущений потока, тем лучше будет производительность стабилизатора потока.
Повторяемость процентного коэффициента расходомера для каждого возмущения потока при заданном расходе и геометрии впускного трубопровода. Чем меньше значение повторяемости процентного коэффициента расходомера при данном наборе условий установки/эксплуатации, тем лучше будут характеристики стабилизатора потока.

См. также

Ссылки

^ Миллер, В. Ричард, «Справочник по измерению расхода», McGraw-Hill , третье издание, 1996 г., ISBN 0-07-042366-0
^ Подготовка потока для измерения природного газа. Архивировано 26 июля 2011 г. на Wayback Machine.
^ Эффекты кондиционирования потока
^ Карник, У., «Измерения структуры турбулентности после пакета ванн при высоких числах Рейнольдса», Совещание ASME Fluids Engineering, Вашингтон, округ Колумбия , июнь 1993 г.
^ Коулбрук, К.Ф., «Турбулентный поток в трубах с особым упором на переход между законами гладких и шероховатых труб», J. Inst Clv. Eng., том 11, стр. 133–136, 1938–1939.
^ Уайт М. Франк, «Механика жидкостей», второе издание, McGraw-Hill, 1986, ISBN 0-07-069673-X
^ Камлк У., Юнговскль В.М., Ботрос-К., «Влияние турбулентности на производительность диафрагменного измерителя», 11 '» Международный симпозиум и выставка по морской механике и арктической технике, ASME, май 1994 г., том 116
^ Скотт Л.Дж., Бреннан Дж.А., Блейксли, NIST, Министерство торговли США, Национальный институт стандартов и технологий, «База данных NIST 45 GRI/KIST Discharge Meter Discharge Ceoffcient», версия 1.0 Программа стандартных справочных данных N1ST, Гейтерсберг, Мэриленд (1994)
^ Камлк, У., «Компактный измерительный диафрагменный блок / преобразователь потока», 3-й международный симпозиум по измерению расхода жидкости, Сан-Антонио, Техас, март 1995 г.
^ Морроу, ТБ, «Эффекты установки расходомера в GRl MRF», 3-й Международный симпозиум по измерению расхода жидкости, Сан-Антонио, Техас, март 1995 г.
^ Морроу ТБ, Программа исследовательского центра по измерению, «Эффекты установки диафрагменных расходомеров, разработка испытаний на производительность стабилизатора потока», GRI-9710207. Декабрь 1997 г.
^ Парк Дж.Т., «Число Рейнольдса и влияние установки на турбинные счетчики», Международный симпозиум по измерению расхода жидкости 3r6, март 1995 г.
^ Миклос Дж. П., «Основы газовых турбинных счетчиков», Американская школа технологий измерения газа, 1997 г., материалы, с. 35
^ Стюарт Дж.С., «Новый отчет AGA № 9, Измерение газа с помощью многолучевых ультразвуковых счетчиков газа», 1997 г., Труды рабочей секции, Нэшвилл, Теннесси, май 1997 г.
^ Камик У., Студзинскль В., Герлигс Дж., Роги М., «Оценка характеристик 8-дюймовых ультразвуковых расходомеров Mutipath», Конференция операционной секции AGA, май 1997 г., Нэшвилл, штат Теннесси.
^ Эффект кондиционирования потока на расходомере Кориолиса с прямой трубкой.

Библиография

ANSYS Inc., 2007. Выпуск 11 Документация для ANSYS Workbench.
Чермак, Дж. Э., 2003. Развитие аэродинамических труб и тенденции их применения в гражданском строительстве. Дж. Винд Инж. Индийский аэродин. 91 (3), 355–370.
Чермак Дж. Э., Кокран Л. С., 1992. Физическое моделирование приземного слоя атмосферы. Дж. Винд Инж. Индийский аэродин. 41–44, 935–946.
Воротник, А.Р., 1939. Влияние сетки на распределение скорости в однородном воздуховоде. Аэронавт. Рез. Граф. Отчетная записка № 1867. Десаи, СС, 2003 г.
Относительная роль вычислительной гидродинамики и испытаний в аэродинамической трубе при разработке самолетов. Курс. наук. 84 (1), 49–64.
Дербунович Г.И., Земская А.С., Репик Е.Ю., Соседко Ю.П., 1993. Оптимальные условия снижения турбулентности с помощью экранов, механика неравномерных и турбулентных течений. Наука, Москва, стр. 35.
Драйден Х.И., Шубауэр Г.Б., 1947. Использование демпфирующих экранов для уменьшения турбулентности в аэродинамической трубе. J. Авиационные науки. 14, 221–228.
Фарелл К., Юсеф С., 1996. Эксперименты по управлению турбулентностью с использованием экранов и сот. ASME J. Fluids Eng. 118, 26–32.
Гани, SAAA, Арусси, А., Райс, Э., 2001. Моделирование естественной среды дорожного транспортного средства в климатической аэродинамической трубе. Симул. Практика. Теория 8 (6–7), 359–375.
Гордон Р., Имбаби М.С., 1998. CFD-моделирование и экспериментальная проверка новой конструкции аэродинамической/водяной трубы замкнутого контура. Дж. Жидкости Eng. Пер. АСМЭ 120 (2), 311–318.
Грот Дж., Йоханссон А., 1988. Снижение турбулентности с помощью экранов. J. Fluids Mech. 197, 139–155.
Хансен С.О., Соренсен Э.Г., 1985. Новая аэродинамическая труба с пограничным слоем в Датском морском институте. Дж. Винд Инж. Индийский аэродин. 18, 213–224.

[1] Миллер, В. Ричард, «Справочник по измерению расхода», McGraw-Hill , третье издание, 1996 г., ISBN 0-07-042366-0

[2] Подготовка потока для измерения природного газа. Архивировано 26 июля 2011 г. на Wayback Machine.

[3] Эффекты кондиционирования потока

[4] Карник, У., «Измерения структуры турбулентности после пакета ванн при высоких числах Рейнольдса», Совещание ASME Fluids Engineering, Вашингтон, округ Колумбия , июнь 1993 г.

[5] Коулбрук, К.Ф., «Турбулентный поток в трубах с особым упором на переход между законами гладких и шероховатых труб», J. Inst Clv. Eng., том 11, стр. 133–136, 1938–1939.

[6] Уайт М. Франк, «Механика жидкостей», второе издание, McGraw-Hill, 1986, ISBN 0-07-069673-X

[7] Камлк У., Юнговскль В.М., Ботрос-К., «Влияние турбулентности на производительность диафрагменного измерителя», 11 '» Международный симпозиум и выставка по морской механике и арктической технике, ASME, май 1994 г., том 116

[8] Скотт Л.Дж., Бреннан Дж.А., Блейксли, NIST, Министерство торговли США, Национальный институт стандартов и технологий, «База данных NIST 45 GRI/KIST Discharge Meter Discharge Ceoffcient», версия 1.0 Программа стандартных справочных данных N1ST, Гейтерсберг, Мэриленд (1994)

[9] Камлк, У., «Компактный измерительный диафрагменный блок / преобразователь потока», 3-й международный симпозиум по измерению расхода жидкости, Сан-Антонио, Техас, март 1995 г.

[10] Морроу, ТБ, «Эффекты установки расходомера в GRl MRF», 3-й Международный симпозиум по измерению расхода жидкости, Сан-Антонио, Техас, март 1995 г.

[11] Морроу ТБ, Программа исследовательского центра по измерению, «Эффекты установки диафрагменных расходомеров, разработка испытаний на производительность стабилизатора потока», GRI-9710207. Декабрь 1997 г.

[12] Парк Дж.Т., «Число Рейнольдса и влияние установки на турбинные счетчики», Международный симпозиум по измерению расхода жидкости 3r6, март 1995 г.

[13] Миклос Дж. П., «Основы газовых турбинных счетчиков», Американская школа технологий измерения газа, 1997 г., материалы, с. 35

[14] Стюарт Дж.С., «Новый отчет AGA № 9, Измерение газа с помощью многолучевых ультразвуковых счетчиков газа», 1997 г., Труды рабочей секции, Нэшвилл, Теннесси, май 1997 г.

[15] Камик У., Студзинскль В., Герлигс Дж., Роги М., «Оценка характеристик 8-дюймовых ультразвуковых расходомеров Mutipath», Конференция операционной секции AGA, май 1997 г., Нэшвилл, штат Теннесси.

[16] Эффект кондиционирования потока на расходомере Кориолиса с прямой трубкой.

[1]

[2]

[3]

[4]

[5]

[6]

[7]

[8]

[9]

[10]

[11]

[12]

[13]

[14]

[15]

[16]