Передающая антенна

( Передающая антенна или просто передающая антенна , или называемая многослойной линзовой антенной). ^{[ 2 ]}) — фазосдвигающая поверхность (ПСС), структура, способная фокусировать электромагнитное излучение от антенны-источника для создания с высоким коэффициентом усиления луча . ^{[ 3 ]} Передающие антенные решетки состоят из массива элементарных ячеек, размещенных над исходной (питающей) антенной . ^{[ 4 ]} Фазовые сдвиги применяются к элементарным ячейкам между элементами на приемной и передающей поверхностях, чтобы фокусировать падающие волновые фронты от питающей антенны. ^{[ 4 ]} Эти тонкие поверхности можно использовать вместо диэлектрической линзы . В отличие от фазированных решеток , передающие решетки не требуют питающей сети, поэтому потери могут быть значительно снижены. ^{[ 1 ]} Аналогичным образом, они имеют преимущество перед отражающими матрицами в том, что можно избежать блокировки подачи. ^{[ 5 ]}

Стоит уточнить, что передающие массивы могут использоваться как в режиме передачи, так и в режиме приема: волны передаются через конструкцию в любом направлении. Важным параметром при проектировании передающей антенны является $F/D$ коэффициент, определяющий эффективность апертуры . $F$ это фокусное расстояние и $D$ - диаметр передающей решетки. Проекционная площадь питающей антенны определяет эффективность освещения панели передающей антенны. При условии, что вносимые потери каждой элементарной ячейки сведены к минимуму, площадь апертуры, соответствующая диаграмме направленности облучателя, может эффективно фокусировать волновые фронты от облучателя. ^{[ 6 ]}

Обзор методов

Transmitarrays можно разделить на два типа: фиксированные и реконфигурируемые. Как описано ранее, передающая решетка представляет собой фазосдвигающую поверхность, состоящую из массива элементарных ячеек. Они фокусируют волновые фронты от питающей антенны в более узкий луч. Применяя прогрессивный фазовый сдвиг в апертуре передающей решетки, луч можно сфокусировать и направить в направлении, далеком от оси прицеливания (углы 0°).

Фиксированные передающие массивы

Во-первых, рассмотрим фиксированные передающие массивы. В каждом месте на поверхности конструкции элементарные ячейки физически масштабируются или вращаются, чтобы получить необходимое распределение амплитуды и фазы . Таким образом, доступно только одно направление фокусировки. Цель состоит в том, чтобы приблизиться к идеальному распределению фазы, например $\Delta \phi (x,y)={\frac {-2\pi }{\lambda _{0}}}{\sqrt {x^{2}+y^{2}+F^{2}}}$ для канала, расположенного по адресу $(0,0,-F)$ , чего можно достичь путем разделения поверхности передающей решетки на несколько зон Френеля . Высокая эффективность апертуры (55%) может быть достигнута при наклонных углах падения с использованием прецизионно обработанных модульных ячеек с двойным разъемным кольцом . ^{[ 7 ]} Сообщалось о передающей решетке с переключаемым лучом, охватывающей диапазон 57–66 ГГц. ^{[ 8 ]} Использовались три различных типа элементарных ячеек на основе патчей и соединительных слотов. Аналогичным образом, в конструкции с частотой 60 ГГц использовались элементарные ячейки с 2-битным фазовым разрешением и выбирался оптимальный $F/D$ соотношение для расширения полосы пропускания . ^{[ 9 ]} Когда $F/D$ = 0,5, потери при сканировании 2,2 дБ были достигнуты при угле поворота 30°.

В одной и той же передающей решетке использовались разные типы элементарных ячеек. В, ^{[ 10 ]} Щелевые элементы были размещены ближе к центру передающей решетки, поскольку их характеристики поляризации лучше при нормальном падении элементы с двойным квадратным кольцом , тогда как щелевые использовались по краям, поскольку они работают лучше при наклонных углах падения . Это позволило увеличить угол наклона (рассвета) облучателя и , следовательно, уменьшить длину рупора и общий размер антенны. Элементарные ячейки не требовались в центре передающей решетки, где фазовый сдвиг составлял 0 °. Это снизило вносимые потери примерно до 1 дБ на частоте 105 ГГц, поскольку большая часть амплитуды луча находилась в центральной области. В другой конструкции с интегрированным в подложку волноводом (SIW). использовалась апертурная связь для уменьшения вносимых потерь и расширения полосы пропускания передающей решетки, работающей на частоте 140 ГГц, ^{[ 11 ]} Из-за большого количества необходимых переходных отверстий такое улучшение производительности было достигнуто за счет более сложного и дорогостоящего изготовления.

Показано, что реализацию передающей решетки можно разделить на два подхода: слоистый рассеиватель и направленно-волновой подход. ^{[ 12 ]} Первый подход использует несколько связанных слоев для достижения фазового сдвига, но имеет плохие характеристики уровня боковых лепестков более высокого порядка (SLL) при рулевом управлении из-за мод Флоке . Второй подход обеспечивает более широкое управление за счет увеличения стоимости и сложности оборудования.

Методы реконфигурации

В реконфигурируемой передающей решетке направление фокусировки определяется путем электронного управления фазовым сдвигом через каждую элементарную ячейку. ^{[ 13 ]} Это позволяет направить луч на пользователя . Электронная реконфигурация может быть достигнута несколькими возможными методами.

PIN-диоды можно использовать для обеспечения быстрой реконфигурации фазы с вносимыми потерями менее 1 дБ. ^{[ 1 ]} Однако обычно требуется большое количество компонентов, что увеличивает стоимость. Реконфигурируемая передающая решетка, работающая на частоте 29 ГГц с круговой поляризацией , была продемонстрирована в качестве формирователя луча . ^{[ 14 ]} Было достигнуто усиление прицеливания дБ 20,8 дБи, а потери при сканировании составили 2,5 при угле 40°. Другой пример реализации — активная Френеля отражательная решетка со схемой управления PIN-диодами. ^{[ 15 ]} Хотя элементарные ячейки были оптимизированы, потери при сканировании составили 3,4 дБ при 30°. Реконфигурируемую фокусировку ближнего поля можно реализовать с помощью слотов, содержащих PIN-диоды. ^{[ 16 ]} Регулируя фазу по сравнению с эталонной волной, голографические принципы позволили использовать компактную плоскую структуру подачи и подавить нежелательные лепестки . Это было расширено в ^{[ 17 ]} к реализации креста Миллса на основе PIN-диодов, в котором была синтезирована апертура для приложений визуализации . Радиальные шлейфы использовались для изоляции линий смещения от ВЧ . При включении и выключении комбинаций метаэлементов потери при сканировании составили 0 дБ для углов поворота ±30°, но общий КПД составил всего 35%.

В 2019 году передающая решетка питалась от планарной фазированной решетки, работающей на частоте 10 ГГц, чтобы достичь уровня усиления кроссовера дальнего света при сохранении эффективности апертуры 57,5%. ^{[ 18 ]} Потери при сканировании составили 3,13 дБ при ±30°. Аналогичным образом была продемонстрирована антенна с фазированной решеткой с линзовым усилением, похожая на передающую решетку. ^{[ 19 ]} Благодаря сочетанию возможностей управления лучом фазированных решеток и фокусирующих свойств передающих решеток, эта гибридная антенна имеет меньший форм-фактор. ^{[ 20 ]} и поворачивается на ±45° в обеих плоскостях с увеличением направленности на 3,2 дБ под этим углом. Его реконфигурируемая фазосдвигающая поверхность (PSS) содержала микроэлектромеханические (MEMS) переключатели для изменения длины резонаторов, зажатых внутри структуры антенна-фильтр-антенна. PSS создал оптимальное двумерное распределение фазы, необходимое для достижения фокусировки луча с высоким коэффициентом усиления, но процесс изготовления MEMS был сложным и дорогостоящим, требующим большого количества линий управления. МЭМС и другие методы механического переключения могут обеспечить относительно низкие вносимые потери (2,5 дБ) и отличную линейность , но подвержены проблемам с залипанием и надежностью. ^{[ 21 ]}

Реконфигурируемые материалы показали многообещающую возможность создать передающую решетку управления лучом с низкими потерями. Реконфигурируемая метаповерхность из диоксида ванадия, работающая на частоте 100 ГГц, была представлена в ^{[ 22 ]} с использованием элементарной ячейки со скрещенными пазами. Нагревательный элемент использовался для термического контроля фазового сдвига в каждой ячейке. Диэлектрическую проницаемость жидкого кристалла (и, следовательно, фазовый сдвиг) можно изменить, подав напряжение между двумя параллельными проводящими пластинами. Однако жидкий кристалл имеет несколько практических проблем. Жидкость должна быть герметично закрыта в полости, а ориентация кристаллов должна быть совмещена со стенками полости в несмещенном состоянии. Жидкость может течь между ячейками, вызывая изменение радиочастотных свойств передающей решетки и динамическую нестабильность. ^{[ 23 ]} Жидкокристаллические отражающие матрицы были тщательно исследованы на частотах 78 ГГц и 100 ГГц. ^{[ 24 ]}^{[ 25 ]}^{[ 26 ]} В, ^{[ 27 ]} была разработана сетчатая линза из метаматериала с использованием жидких кристаллов для достижения 360-градусного фазового диапазона с электронным управлением. Вносимые потери в элементарной ячейке в 5 дБ можно уменьшить, контролируя импеданс Блоха (оба $\epsilon _{r}$ и $\mu _{r}$ ) каждой элементарной ячейки. ^{[ 28 ]} Преимущество жидкого кристалла состоит в том, что его тангенс потерь уменьшается с увеличением частоты , однако он страдает медленным временем переключения (около 100 мс) и трудностями изготовления.

Геометрия и диаграмма направленности

Обычная передающая решетка состоит из плоского расположения элементарных ячеек, освещаемых источником питания. Для этой структуры требуемое распределение фаз равно: ^{[ 4 ]}^{[ 29 ]} $\phi _{m}(x_{m},y_{m},z_{m})=-k_{0}(\sin {\theta _{0}}\cos {\phi _{0}}x_{m}+\sin {\theta _{0}}\sin {\phi _{0}}y_{m}+\cos {\theta _{0}}z_{m})$

где ( $\theta _{0}$ , $\phi _{0}$ ) — направления поворота по углу места и азимуту , и $(x_{m},y_{m},z_{m})$ координаты элементарной ячейки $m$ . Обратите внимание, что $x_{m}=\left(m+{\frac {M-1}{2}}\right)d$ , $y_{n}=\left(n+{\frac {N-1}{2}}\right)d$ , и $z_{m}=0$ . $M$ и $N$ общее количество элементарных ячеек в $x$ - и $y$ -направления соответственно.

При рулевом управлении только по азимуту это упрощает следующее: ^{[ 7 ]} $\phi _{m}(x_{m},y_{m})=k_{0}(d_{m}-\sin {\theta _{0}}(x_{m}\cos {\phi _{0}}+y_{m}\sin {\phi _{0}}))$

где $d_{m}={\sqrt {(x_{m}-x_{f})^{2}+(y_{m}-y_{f})^{2}+z_{f})^{2}}}$

и ( $x_{f}$ , $y_{f}$ , $z_{f}$ ) — координаты подачи, в данном случае (0,0,- $F$ ).

Общую диаграмму направленности можно рассчитать, используя . ^{[ 4 ]} Здесь термины объединены для полного выражения формулы: $E(\theta ,\phi )=\sum _{m=1}^{M}\sum _{n=1}^{N}\cos ^{q_{e}}\left({\theta -\theta _{0}}\right){\frac {\cos ^{q_{f}}\left({\theta _{fmn}}\right)}{\sqrt {(md)^{2}+(nd)^{2}+F^{2}}}}|T_{mn}|e^{j\Psi _{mn}}\times e^{-jk\left({\sqrt {(md)^{2}+(nd)^{2}+F^{2}}}-d(m\sin {\theta }\cos {\phi }+n\sin {\theta }\sin {\phi })\right)}$

где диаграмма направленности источника управляемой решетки моделируется как $\cos ^{q_{e}}\left({\theta -\theta _{0}}\right)$ . Термин $e^{j\Psi _{mn}}$ соответствует фазам, применяемым к элементарным ячейкам передающей решетки, чтобы устранить изменение фазы из-за геометрии ячеек источника питания, т.е. $e^{j\Psi _{mn}}e^{-jk\angle G_{mn}}=1$ .

Крайняя конусность и эффективность диафрагмы

$G_{\textrm {edge}}=10\log _{10}\left(\cos ^{n}{\theta _{sub}}\right)$ Желательно сужение края примерно на -10 дБ, чтобы эффективность освещения была максимальной.

Для планарной (обычной) передающей решетки, питаемой от антенны с диаграммой направленности $G_{f}(\theta ,\phi )=\cos ^{n}{\theta }$ , и стянутый угол $\theta _{sub}=\tan ^{-1}\left({\frac {D}{2F}}\right)$ , эффективность конуса рассчитывается по формуле: ^{[ 30 ]} $\eta _{s}=1-\cos ^{n+1}{\theta _{sub}}$ $\eta _{t}={\frac {2n}{\tan ^{2}{\theta _{sub}}}}{\frac {(1-\cos ^{(n/2)-1}{\theta _{sub}})^{2}}{({\frac {n}{2}}-1)^{2}(1-\cos ^{n}{\theta _{sub}})}}$

$\theta _{sub}$ является функцией $F/D$ . Обратите внимание, что $\cos(\tan ^{-1}{x})={\frac {1}{\sqrt {1+x^{2}}}}$ , поэтому используя $x={\frac {D}{2F}}$ , эту формулу можно выразить через $F/D$ , а не стянутый угол. Эффективность освещения является произведением следующих факторов: $\eta _{i}=\eta _{s}\eta _{t}$ . Общая эффективность апертуры $\eta _{ap}$ получается путем умножения на материальные потери и любые условия снижения направленности.

Конструкция элементарной ячейки

Были предложены различные формы элементарных ячеек, в том числе двойные квадратные петли , ^{[ 31 ]}^{[ 32 ]} П-образные резонаторы , ^{[ 33 ]} микрополосковые патчи , ^{[ 34 ]} и слоты . Двойная квадратная петля имеет наилучшие характеристики передачи при широких углах падения , тогда как большая полоса пропускания может быть достигнута при использовании иерусалимских перекрестных щелей. Переключаемый ЧСС с использованием МЭМС-конденсаторов был продемонстрирован в . ^{[ 35 ]} Четырехногий нагруженный элемент использовался для получения полного контроля над полосой пропускания и свойствами угла падения . В космических приложениях, где необходимо учитывать тепловое расширение, вместо диэлектрика можно использовать воздушные зазоры между слоями, чтобы минимизировать вносимые потери (передающая решетка, состоящая только из металла). ^{[ 4 ]} Однако это увеличивает толщину и требует большого количества винтов для механической поддержки.

Пример дизайна

Рассмотрим структуру предлагаемой 1-битной элементарной ячейки, работающей на частоте 28 ГГц. ^{[ 36 ]} В его основе лежит конструкция, представленная в . ^{[ 37 ]} Он состоит из двух металлических слоев, напечатанных на подложке Rogers RT5880 толщиной 0,254 мм, диэлектрической проницаемостью 2,2 и тангенсом потерь 0,0009. Каждый слой металла состоит из пары скрещенных щелей, а падающие поля вертикально поляризованы ( $E_{y}$ ). Выбрав симметричную форму элементарной ячейки, их можно адаптировать для двойной линейной или круговой поляризации . ^{[ 38 ]} Два металлических слоя разделены слоем материала ePTFE толщиной 3 мм ( диэлектрическая проницаемость $\epsilon _{r}$ = 1,4), что создает фазовый сдвиг между этими слоями на 100°. Элементарная ячейка имеет меньшую толщину и вносимые потери по сравнению с многослойными конструкциями. ^{[ 39 ]}

Элементарную ячейку можно переконфигурировать между двумя фазовыми состояниями: ВЫКЛ (0°) и ВКЛ (180°). В выключенном состоянии он имеет структуру с перекрестными слотами Иерусалима. Во включенном состоянии слоты не загружены колпачками в форме иерусалимского креста (JC), что приводит к значительному изменению фазы. Из-за использования однополюсных резонаторов (двухслойной структуры) было сложно достичь характеристик передачи, что требовало точной настройки физических размеров элементарной ячейки.

Оба состояния элементарной ячейки были смоделированы в CST Microwave Studio с использованием портов Флоке и решателя частотной области. Это включало в себя величину и фазу $E_{y}$ коэффициент передачи через элементарную ячейку в состояниях ВКЛ и ВЫКЛ. Наблюдался сдвиг фазы на 189°, что близко к 180°, а величина передачи составляет не менее -1,76 дБ на частоте 28 ГГц для обоих состояний. Для ячеек JC поверхностные токи имеют противоположные направления (противофазные) на каждом слое проводника, тогда как для ячеек CS поверхностные токи имеют одно и то же направление (синфазные).

Разность фаз между состояниями определяется выражением: $\Delta \phi =\angle {S_{21}}_{\textrm {OFF}}-\angle {S_{21}}_{\textrm {ON}}$ .

Смещение реконфигурируемых элементарных ячеек

PIN-диоды можно разместить на концах иерусалимских крестовин, применяя разное напряжение смещения для каждого состояния. блокировка постоянного тока смещения потребуется Для изоляции напряжений в виде встречно-штыревых конденсаторов . ^{[ 40 ]} и дроссели высокочастотные . на концах линий смещения потребуются Чтобы продемонстрировать концепцию передающей решетки, в изготовленных прототипах использовались элементарные ячейки с фиксированными фазовыми сдвигами. Для электронной реконфигурации PIN-диоды необходимо будет разместить как на верхнем, так и на нижнем слоях. Когда диоды смещены в прямом направлении (ВКЛ), падающее излучение передается через щели с изменением фазы на 180°, но когда диоды смещены в обратном направлении (ВЫКЛ), путь тока удлиняется так, что изменение фазы минимально (около 0). °).

Диод MACOM MA4GP907. ^{[ 41 ]} имеет сопротивление включения $R_{\textrm {ON}}$ = 4.2 $\Omega$ , сопротивление ВЫКЛ. $R_{\textrm {OFF}}$ = 300 тыс. $\Omega$ и малые значения паразитной индуктивности и емкости ( $L_{\textrm {ON}}$ = 0,05 нГн, $C_{\textrm {OFF}}$ = 42 фФ в диапазоне 28 ГГц). ^{[ 14 ]} Учитывая, что он имеет высокое значение сопротивления в выключенном состоянии и очень быстрое время переключения (2 нс), этот компонент подходит для данной конструкции.

Положение и ориентация линий смещения должны выбираться так, чтобы минимизировать их влияние на передачу падающих волн через конструкцию. Если линии достаточно узкие (шириной до 0,1 мм), они будут иметь высокий импеданс , поэтому будут меньше влиять на волновые фронты. ^{[ 24 ]} Поскольку они действуют как поляризационная сетка, линии смещения должны быть перпендикулярны направлению падающего поля. ^{[ 1 ]} В этой конструкции нет заземления , поэтому каждая группа активных элементарных ячеек должна иметь как $V_{\textrm {bias}}$ и заземление. Поскольку группы ячеек имеют одинаковые напряжения смещения , эти линии можно проложить между соседними ячейками. Требуемое количество внешних линий управления равно количеству поддерживаемых направлений луча, поэтому оно обратно пропорционально разрешению рулевого управления.

Линии смещения могут быть реализованы в виде больших медных блоков вокруг элементарных ячеек, разделенных тонкими промежутками (через которые распространение радиочастотных волн сильно ослабляется). Зазоры, возможно, придется сделать извилистыми, чтобы сформировать блочные конденсаторы постоянного тока . Радиальные шлейфы или высокоомные линии длиной ${\frac {\lambda _{g}}{4}}$ (четверть управляемой длины волны) можно использовать в качестве дросселей ( индукторов ) на внешних линиях управления, чтобы предотвратить радиочастотного влияние сигнала на схему управления постоянным током . ^{[ 42 ]}

Обсуждение

Ключевой проблемой при проектировании передающих массивов является то, что вносимые потери увеличиваются с увеличением количества слоев проводников внутри элементарной ячейки. В, ^{[ 43 ]} было показано, что оптимальное количество слоев для максимизации усиления ( направленности против потерь ) составляет 3 слоя. Это было подтверждено анализом пропускной способности каскадных листов . ^{[ 44 ]} Однако для сценариев, когда стоимость и эффективность более важны, может быть предпочтительнее недорогая двухуровневая передающая решетка. ^{[ 45 ]} В качестве альтернативы эффективность можно повысить за счет интеграции антенны, используемой для питания передающей матрицы, в монолитный чип, как недавно было продемонстрировано в диапазоне частот D-диапазона (114–144 ГГц). ^{[ 46 ]} Была продемонстрирована еще одна передающая решетка с высоким коэффициентом усиления, работающая в D-диапазоне (110–170 ГГц). ^{[ 47 ]} $F/D$ был оптимизирован для максимизации эффективности диафрагмы. Антенна была подключена к встроенному умножителю частоты для демонстрации линии связи. Скорость передачи данных 1 Гбит/с была достигнута на расстоянии 2,5 м при величине вектора ошибок (EVM) 25%. ^{[ 48 ]}

См. также

Ссылки

^ Перейти обратно: ^а ^б ^с ^д ^и Л. Ди Пальма, А. Клементе, Л. Дюссоп, Р. Соло, П. Потье и П. Пулиген, «Реконфигурируемая трансмиттерная решетка с круговой поляризацией в Ka-диапазоне с возможностями сканирования луча и переключения поляризации», Транзакции IEEE по антеннам и Распространение, том. 65, нет. 2, стр. 529–540, 2017.
^ С. Даттанасомбат, А. Прата-младший, Л. Р. Амаро, Дж. А. Харрелл, С. Спитц и Дж. Перрет, «Антенна с многослойной линзой», IEEE Международный симпозиум Общества антенн и распространения радиоволн, Бостон, США, стр. 777-780, июль 2001 г.
^ Б. Рахмати и Х. Р. Хассани, «Высокоэффективная передающая антенная решетка с широкополосными слотами», Транзакции IEEE по антеннам и распространению, том. 63, нет. 11, стр. 5149–5155, 2015.
^ Перейти обратно: ^а ^б ^с ^д ^и А.Х. Абдельрахман, Ф. Янг, А.З. Эльшербени и П. Найери, «Анализ и проектирование передающих антенн», Морган Клейпул, Синтез лекций по антеннам, январь 2017 г., Том. 6, № 1, 1-е изд., Сан-Рафаэль, Калифорния, США, стр. 7–12, 39–47, 2017 г.
^ Ф. Диаби, А. Клементе, Л. Ди Пальма, Л. Дюссоп, К. Фам, Э. Фурн и Р. Соло, «Линейно-поляризованная передающая антенна с электронной реконфигурацией и 2-битным фазовым разрешением в Ka-диапазоне», » в 2017 г. 19-я Международная конференция по электромагнетизму в перспективных приложениях (ICEAA), 2017, с. 1295–1298.
^ Перейти обратно: ^а ^б Т.А. Хилл, «Линза миллиметрового диапазона волн и передающие антенны для уменьшения потерь при сканировании», докторская диссертация, Университет Суррея, Великобритания, 2020.
^ Перейти обратно: ^а ^б Г. Лю, Х. Дж. Ван, Дж. С. Цзян, Ф. Сюэ и М. И, «Высокоэффективная передающая антенна с использованием элементов с двойными разъемными кольцевыми пазами», IEEE Antennas and Wireless Propagation Letters, vol. 14, стр. 1415–1418, 2015.
^ А. Мокначе, Л. Дюссоп, Дж. Сайли, А. Ламминен, М. Каунисто, Дж. Ауринсало, Т. Бейтман и Дж. Фрэнси, «Передающая антенна с линейной поляризацией и линейной поляризацией с переключаемым лучом для транспортных сетей V-диапазона. », на 10-й Европейской конференции по антеннам и распространению радиоволн (EuCAP), 2016 г.
^ Х. Кауах, Л. Дюссопт, Дж. Лантери, Т. Колек и Р. Сауло, «Широкополосные передающие массивы с линейной и круговой поляризацией с низкими потерями в V-диапазоне», Транзакции IEEE по антеннам и распространению, том. 59, нет. 7, стр. 2513–2523, 2011.
^ С. Л. Лю, XQ Лин, ZQ Ян, Ю. Дж. Чен и Дж. В. Ю, «Низкопрофильная передающая антенна W-диапазона с использованием различных типов блоков ФСС», Транзакции IEEE по антеннам и распространению, том. 66, нет. 9, стр. 4613–4619, сентябрь 2018 г.
^ ZW Miao, ZC Hao, GQ Luo, L. Gao, J. Wang, X. Wang и W. Hong, «Антенна с высоким коэффициентом усиления, интегрированная в LTCC, 140 ГГц, использующая широкополосную структуру задержки фазы с апертурной связью SIW », «Транзакции IEEE по антеннам и распространению», том. 66, нет. 1, стр. 182–190, январь 2018 г.
^ Дж. Я. Лау, «Реконфигурируемые передающие антенны», доктор философии. диссертация, Университет Торонто, Канада, 2012 г.
^ Дж. Я. Лау и С. В. Хум, «Подходы к проектированию реконфигурируемых передающих решеток для приложений формирования диаграммы направленности», IEEE Transactions on Antennas and Propagation, vol. 60, нет. 12, стр. 5679–5689, 2012.
^ Перейти обратно: ^а ^б Л. Ди Пальма, «Реконфигурируемые антенны передающей сети на миллиметровых частотах», докторская диссертация, Университет Ренна 1, Франция, 2015 г.
^ М. Н. Бин Завави, «Новая антенна для радара миллиметрового диапазона», докторская диссертация, Университет Ниццы София Антиполис, Франция, 2015.
^ О. Юрдусевен, Д. Л. Маркс, Дж. Н. Голлуб и Д. Р. Смит, «Проектирование и анализ реконфигурируемой голографической метаповерхностной апертуры для динамической фокусировки в зоне Френеля», IEEE Access, vol. 5, стр. 15055–15065, 2017.
^ О. Юрдусевен, Д.Л. Маркс, Т. Фроментез и Д.Р. Смит, «Динамически реконфигурируемая голографическая апертура метаповерхности для монохроматической микроволновой камеры Mills-Cross», Optics Express, vol. 26, нет. 5, стр. 5281–5291, март 2018 г.
^ П. Я. Фэн, С. В. Цюй и С. Ян, «Антенны с фазированной передающей антенной для одномерного сканирования луча», IEEE Antennas and Wireless Propagation Letters, vol. 18, нет. 2, стр. 358–362, февраль 2019 г.
^ А. Аббаспур-Тамиджани, К. Сарабанди и Г. М. Ребейз, «Массив полосовых фильтров и линз миллиметрового диапазона», IET Microwaves, Antennas Propagation, vol. 1, нет. 2, стр. 388–395, апрель 2007 г.
^ А. Аббаспур-Тамиджани, Л. Чжан и Х. Пан, «Повышение направленности фазированных антенных решеток с использованием линзовых решеток», Prog. Электромагн. Рез., том. 29, стр. 1–64, 2013.
^ И. Ученду и Дж. Келли, «Обзор методов управления лучом, доступных для приложений миллиметрового диапазона», Прогресс в исследованиях в области электромагнетизма B, том. 68, стр. 35–54, 2016.
^ МРМ Хашеми, С.-Х. Ян, Т. Ван, Н. Сеплведа и М. Джаррахи, «Направление луча с электронным управлением через метаповерхности диоксида ванадия», Scientific Reports, vol. 6 мая 2016 г., статья № 35439.
^ Г. Перес-Паломино, «Вклад в анализ и проектирование отражающих антенн для приложений с реконфигурируемым лучом выше 100 ГГц с использованием жидкокристаллической технологии», Ph.D. диссертация, Политехнический университет Мадрида, Испания, 2015.
^ Перейти обратно: ^а ^б С. Билдик, С. Дитер, К. Фрич, В. Мензель и Р. Якоби, «Реконфигурируемая складная отражательная антенна на основе жидкокристаллической технологии», IEEE Transactions on Antennas and Propagation, vol. 63, нет. 1, стр. 122–132, 2015.
^ Г. Перес-Паломино, Дж. Энсинар, М. Барба и Э. Карраско, «Проектирование и оценка многорезонансных элементарных ячеек на основе жидких кристаллов для реконфигурируемых отражающих решеток», IET Microwaves, Antennas & Propagation, vol. 6, нет. 3, стр. 348–354, 2012.
^ Г. Перес-Паломино, М. Барба, Дж. А. Энсинар, Р. Кэхилл, Р. Дики, П. Бейн и М. Бейн, «Проектирование и демонстрация отражательной антенны с электронным сканированием на частоте 100 ГГц с использованием мультирезонансных ячеек на основе жидкости». Кристаллы», «Транзакции IEEE по антеннам и распространению», том. 63, нет. 8, стр. 3722–3727, 2015.
^ М. Мааш, BGP Эваристо, М. Мю и К. Дамм, «Искусственная градиентно-индексная линза на основе метаматериала ажурной сети с одним слоем элементарных ячеек для фазовой коррекции рупорной антенны», на Международном микроволновом симпозиуме IEEE MTT-S, 2017 г. ( IMS), июнь 2017 г., стр. 402–404.
^ М. Мааш, М. Ройг, К. Дамм и Р. Якоби, «Интеллектуальная линза с искусственным градиентным индексом, перестраиваемая по напряжению на основе ажурного метаматериала с жидкими кристаллами», IEEE Antennas and Wireless Propagation Letters, vol. 13, стр. 1581–1584, 2014.
^ Ф. Диаби, А. Клементе и Л. Дюссопт, «Проектирование трехгранной линейно-поляризованной передающей антенны в Ka-диапазоне», на Международном симпозиуме Общества антенн и распространения IEEE (AP-S/URSI), 2018 г. , стр. 2135–2136.
^ DM Pozar , SD Targonski и HD Syrigos, «Проектирование микрополосковых отражающих решеток миллиметровых волн», IEEE Transactions on Antennas and Progation, vol. 45, нет. 2, стр. 287–296, 1997.
^ А. Х. Абдельрахман, П. Найери, А. З. Эльшербени и Ф. Янг, «Анализ и проектирование широкополосных передающих антенных решеток с различными фазовыми диапазонами элементарных ячеек», на Международном симпозиуме Общества антенн и распространения IEEE (APS / URSI), 2014 г., стр. 1266–1267.
^ Д. Феррейра, Р. Ф. Калдейринья, И. Куинас и Т. Р. Фернандес, «Исследование избирательных поверхностей с квадратной петлей и щелевой частотой для оптимизации модели эквивалентной схемы», Транзакции IEEE по антеннам и распространению, том. 63, нет. 9, стр. 3947–3955, 2015.
^ И. Мунина, П. Туральчук, А. Веревкин, В. Кириллов, Д. Зеленчук, А. Шитвов, «Исследование 1-битной реконфигурируемой двухполяризованной трансмиттерной антенны C-диапазона», 2019 г., 13-я Европейская конференция по антеннам и распространению радиоволн (EuCAP), Краков, Польша, апрель 2019 г. .
^ А. Клементе, Л. Дюссоп, Р. Соло, П. Потье и П. Пулиген, «1-битная реконфигурируемая элементарная ячейка на основе PIN-диодов для приложений с передающей матрицей в X-диапазоне», Транзакции IEEE в антеннах и распространении , том. 60, нет. 5, стр. 2260–2269, май 2012 г.
^ Б. Шенлиннер, «Компактные антенны с широким углом сканирования для автомобильных применений и переключаемые частотно-избирательные поверхности RF MEMS», Ph.D. диссертация, Мичиганский университет, США, 2004.
^ Перейти обратно: ^а ^б ^с ^д ^и ^ж Т.А. Хилл, Дж.Р. Келли, М. Халили, TWC Браун, «Конформная трансмиттерная решетка для уменьшения потерь при сканировании с прореженной реконфигурацией», 13-я Европейская конференция по антеннам и распространению сигналов (EuCAP), Краков, Польша, апрель 2019 г.
^ А. Х. Абдельрахман, Ф. Янг, А. З. Эльшербени и А. Хидре, «Конструкция передающей антенны с использованием элемента щелевого типа», на Международном симпозиуме Общества антенн и распространения IEEE 2013 г. (AP-S / URSI), 2013 г., стр. 1356– 1357.
^ С.А. Матос, Э.Б. Лима, Дж.Р. Коста, К.А. Фернандес и Н.Дж. Фонсека, «Общая формулировка для проектирования двухдиапазонной элементарной ячейки передающей решетки», 11-я Европейская конференция по антеннам и распространению сигналов (EuCAP), 2017 г., стр. 2791–2794.
^ Дж. Р. Рейс, Н. Копнер, А. Хаммуде, ЗМЕ Аль-Дахер, РФ Калдейринья, Т. Р. Фернандес и Р. Гомес, «Передатчик на основе ФСС для управления лучом двумерной антенны», Транзакции IEEE по антеннам и распространению, том. 64, нет. 6, стр. 2197–2206, 2016.
^ Х. Ли, Д. Йе, Ф. Шен, Б. Чжан, Ю. Сунь, В. Чжу, К. Ли и Л. Ран, «Реконфигурируемая дифракционная антенна на основе переключаемой электрически индуцированной прозрачности», IEEE Transactions on Microwave Теория и техника, вып. 63, нет. 3, стр. 925–936, 2015.
^ MA4GP907 GaAs Flip Chip PIN-диод, MACOM, 2018 (по состоянию на 20 августа 2019 г.). [Онлайн]. Доступно: www.macom.com/products/product-detail/MA4GP907.
^ К. Чанг, И. Бахл и В. Наир, Проектирование радиочастотных и микроволновых схем и компонентов для беспроводных систем, 1-е изд. Нью-Йорк, США: John Wiley & Sons, Inc., 2002.
^ Б. Оразбаев, М. Беруэте, В. Пачеко-Пенья, Г. Креспо, Х. Лейтенант и М. Наварро-Сиа, «Металлическая антенна в сеточку Соре», Scientific Reports, vol. 5 мая 2015 г., ст. 9988.
^ К. Пфайффер и А. Грбич, «Передатчики миллиметрового диапазона волн для управления волновым фронтом и поляризацией», IEEE Transactions on Microwave Theory and Techniques, vol. 61, нет. 12, стр. 4407–4417, декабрь 2013 г.
^ С.-В. Цюй и Х. Йи, «Недорогая двухслойная терагерцовая передающая решетка», на симпозиуме Международного общества прикладной вычислительной электромагнетики (ACES) 2017 г., август 2017 г., стр. 1–2.
^ Ф. Ф. Манзилло, А. Клементе, Б. Блампи, Г. Парес, А. Силигарис и Дж. Л. Хименес, «Антенна передающей антенны со встроенным умножителем частоты для высокоскоростной связи в диапазоне D в технологии недорогих печатных плат», 13-я европейская конференция 2019 г. Конференция по антеннам и распространению радиоволн (EuCAP), 2019 г.
^ Ф. Ф. Манзилло, А. Клементе и Дж. Л. Гонсалес-Хименес, «Передатчики D-диапазона с высоким коэффициентом усиления в стандартной технологии печатных плат для связи за пределами 5G», Транзакции IEEE по антеннам и распространению, том. 68, нет. 1, стр. 587–592, 2020.
^ Ф.Ф. Манзилло, Х.Л. Гонсалес-Хименес, А. Клементе, А. Силигарис, Б. Блэмпи и К. Дехос, «Недорогой антенный модуль с высоким коэффициентом усиления, интегрирующий КМОП-драйвер умножителя частоты для связи в D-диапазоне», в 2019 г. Симпозиум IEEE по радиочастотным интегральным схемам, 2019 г., стр. 19–22.

Внешние ссылки

Приветствуем проект 5GCHAMPION — демонстратор передающей решетки

[di_palma-1] Перейти обратно: ^а ^б ^с ^д ^и Л. Ди Пальма, А. Клементе, Л. Дюссоп, Р. Соло, П. Потье и П. Пулиген, «Реконфигурируемая трансмиттерная решетка с круговой поляризацией в Ka-диапазоне с возможностями сканирования луча и переключения поляризации», Транзакции IEEE по антеннам и Распространение, том. 65, нет. 2, стр. 529–540, 2017.

[layeredlens-2] С. Даттанасомбат, А. Прата-младший, Л. Р. Амаро, Дж. А. Харрелл, С. Спитц и Дж. Перрет, «Антенна с многослойной линзой», IEEE Международный симпозиум Общества антенн и распространения радиоволн, Бостон, США, стр. 777-780, июль 2001 г.

[rahmati-3] Б. Рахмати и Х. Р. Хассани, «Высокоэффективная передающая антенная решетка с широкополосными слотами», Транзакции IEEE по антеннам и распространению, том. 63, нет. 11, стр. 5149–5155, 2015.

[abdelrahman-4] Перейти обратно: ^а ^б ^с ^д ^и А.Х. Абдельрахман, Ф. Янг, А.З. Эльшербени и П. Найери, «Анализ и проектирование передающих антенн», Морган Клейпул, Синтез лекций по антеннам, январь 2017 г., Том. 6, № 1, 1-е изд., Сан-Рафаэль, Калифорния, США, стр. 7–12, 39–47, 2017 г.

[diaby_blockage-5] Ф. Диаби, А. Клементе, Л. Ди Пальма, Л. Дюссоп, К. Фам, Э. Фурн и Р. Соло, «Линейно-поляризованная передающая антенна с электронной реконфигурацией и 2-битным фазовым разрешением в Ka-диапазоне», » в 2017 г. 19-я Международная конференция по электромагнетизму в перспективных приложениях (ICEAA), 2017, с. 1295–1298.

[hill_thesis-6] Перейти обратно: ^а ^б Т.А. Хилл, «Линза миллиметрового диапазона волн и передающие антенны для уменьшения потерь при сканировании», докторская диссертация, Университет Суррея, Великобритания, 2020.

[guang_liu_2015-7] Перейти обратно: ^а ^б Г. Лю, Х. Дж. Ван, Дж. С. Цзян, Ф. Сюэ и М. И, «Высокоэффективная передающая антенна с использованием элементов с двойными разъемными кольцевыми пазами», IEEE Antennas and Wireless Propagation Letters, vol. 14, стр. 1415–1418, 2015.

[moknache-8] А. Мокначе, Л. Дюссоп, Дж. Сайли, А. Ламминен, М. Каунисто, Дж. Ауринсало, Т. Бейтман и Дж. Фрэнси, «Передающая антенна с линейной поляризацией и линейной поляризацией с переключаемым лучом для транспортных сетей V-диапазона. », на 10-й Европейской конференции по антеннам и распространению радиоволн (EuCAP), 2016 г.

[kaouach_txarray-9] Х. Кауах, Л. Дюссопт, Дж. Лантери, Т. Колек и Р. Сауло, «Широкополосные передающие массивы с линейной и круговой поляризацией с низкими потерями в V-диапазоне», Транзакции IEEE по антеннам и распространению, том. 59, нет. 7, стр. 2513–2523, 2011.

[txarray_100GHz-10] С. Л. Лю, XQ Лин, ZQ Ян, Ю. Дж. Чен и Дж. В. Ю, «Низкопрофильная передающая антенна W-диапазона с использованием различных типов блоков ФСС», Транзакции IEEE по антеннам и распространению, том. 66, нет. 9, стр. 4613–4619, сентябрь 2018 г.

[miao_txarray_2018-11] ZW Miao, ZC Hao, GQ Luo, L. Gao, J. Wang, X. Wang и W. Hong, «Антенна с высоким коэффициентом усиления, интегрированная в LTCC, 140 ГГц, использующая широкополосную структуру задержки фазы с апертурной связью SIW », «Транзакции IEEE по антеннам и распространению», том. 66, нет. 1, стр. 182–190, январь 2018 г.

[lau_thesis-12] Дж. Я. Лау, «Реконфигурируемые передающие антенны», доктор философии. диссертация, Университет Торонто, Канада, 2012 г.

[lau-13] Дж. Я. Лау и С. В. Хум, «Подходы к проектированию реконфигурируемых передающих решеток для приложений формирования диаграммы направленности», IEEE Transactions on Antennas and Propagation, vol. 60, нет. 12, стр. 5679–5689, 2012.

[di_palma_thesis-14] Перейти обратно: ^а ^б Л. Ди Пальма, «Реконфигурируемые антенны передающей сети на миллиметровых частотах», докторская диссертация, Университет Ренна 1, Франция, 2015 г.

[zawawi_thesis-15] М. Н. Бин Завави, «Новая антенна для радара миллиметрового диапазона», докторская диссертация, Университет Ниццы София Антиполис, Франция, 2015.

[yurduseven_2017-16] О. Юрдусевен, Д. Л. Маркс, Дж. Н. Голлуб и Д. Р. Смит, «Проектирование и анализ реконфигурируемой голографической метаповерхностной апертуры для динамической фокусировки в зоне Френеля», IEEE Access, vol. 5, стр. 15055–15065, 2017.

[yurduseven_2018-17] О. Юрдусевен, Д.Л. Маркс, Т. Фроментез и Д.Р. Смит, «Динамически реконфигурируемая голографическая апертура метаповерхности для монохроматической микроволновой камеры Mills-Cross», Optics Express, vol. 26, нет. 5, стр. 5281–5291, март 2018 г.

[peng_yu_feng_2019-18] П. Я. Фэн, С. В. Цюй и С. Ян, «Антенны с фазированной передающей антенной для одномерного сканирования луча», IEEE Antennas and Wireless Propagation Letters, vol. 18, нет. 2, стр. 358–362, февраль 2019 г.

[abbaspour_2007-19] А. Аббаспур-Тамиджани, К. Сарабанди и Г. М. Ребейз, «Массив полосовых фильтров и линз миллиметрового диапазона», IET Microwaves, Antennas Propagation, vol. 1, нет. 2, стр. 388–395, апрель 2007 г.

[abbaspour-20] А. Аббаспур-Тамиджани, Л. Чжан и Х. Пан, «Повышение направленности фазированных антенных решеток с использованием линзовых решеток», Prog. Электромагн. Рез., том. 29, стр. 1–64, 2013.

[uchendu-21] И. Ученду и Дж. Келли, «Обзор методов управления лучом, доступных для приложений миллиметрового диапазона», Прогресс в исследованиях в области электромагнетизма B, том. 68, стр. 35–54, 2016.

[hashemi-22] МРМ Хашеми, С.-Х. Ян, Т. Ван, Н. Сеплведа и М. Джаррахи, «Направление луча с электронным управлением через метаповерхности диоксида ванадия», Scientific Reports, vol. 6 мая 2016 г., статья № 35439.

[perez-palomino_thesis-23] Г. Перес-Паломино, «Вклад в анализ и проектирование отражающих антенн для приложений с реконфигурируемым лучом выше 100 ГГц с использованием жидкокристаллической технологии», Ph.D. диссертация, Политехнический университет Мадрида, Испания, 2015.

[bildik-24] Перейти обратно: ^а ^б С. Билдик, С. Дитер, К. Фрич, В. Мензель и Р. Якоби, «Реконфигурируемая складная отражательная антенна на основе жидкокристаллической технологии», IEEE Transactions on Antennas and Propagation, vol. 63, нет. 1, стр. 122–132, 2015.

[perez-palomino_2012-25] Г. Перес-Паломино, Дж. Энсинар, М. Барба и Э. Карраско, «Проектирование и оценка многорезонансных элементарных ячеек на основе жидких кристаллов для реконфигурируемых отражающих решеток», IET Microwaves, Antennas & Propagation, vol. 6, нет. 3, стр. 348–354, 2012.

[perez-palomino_2015-26] Г. Перес-Паломино, М. Барба, Дж. А. Энсинар, Р. Кэхилл, Р. Дики, П. Бейн и М. Бейн, «Проектирование и демонстрация отражательной антенны с электронным сканированием на частоте 100 ГГц с использованием мультирезонансных ячеек на основе жидкости». Кристаллы», «Транзакции IEEE по антеннам и распространению», том. 63, нет. 8, стр. 3722–3727, 2015.

[maasch_2017-27] М. Мааш, BGP Эваристо, М. Мю и К. Дамм, «Искусственная градиентно-индексная линза на основе метаматериала ажурной сети с одним слоем элементарных ячеек для фазовой коррекции рупорной антенны», на Международном микроволновом симпозиуме IEEE MTT-S, 2017 г. ( IMS), июнь 2017 г., стр. 402–404.

[maasch_2014-28] М. Мааш, М. Ройг, К. Дамм и Р. Якоби, «Интеллектуальная линза с искусственным градиентным индексом, перестраиваемая по напряжению на основе ажурного метаматериала с жидкими кристаллами», IEEE Antennas and Wireless Propagation Letters, vol. 13, стр. 1581–1584, 2014.

[diaby_3_facet-29] Ф. Диаби, А. Клементе и Л. Дюссопт, «Проектирование трехгранной линейно-поляризованной передающей антенны в Ka-диапазоне», на Международном симпозиуме Общества антенн и распространения IEEE (AP-S/URSI), 2018 г. , стр. 2135–2136.

[pozar_1997-30] DM Pozar , SD Targonski и HD Syrigos, «Проектирование микрополосковых отражающих решеток миллиметровых волн», IEEE Transactions on Antennas and Progation, vol. 45, нет. 2, стр. 287–296, 1997.

[abdelrahman_2014-31] А. Х. Абдельрахман, П. Найери, А. З. Эльшербени и Ф. Янг, «Анализ и проектирование широкополосных передающих антенных решеток с различными фазовыми диапазонами элементарных ячеек», на Международном симпозиуме Общества антенн и распространения IEEE (APS / URSI), 2014 г., стр. 1266–1267.

[ferreira-32] Д. Феррейра, Р. Ф. Калдейринья, И. Куинас и Т. Р. Фернандес, «Исследование избирательных поверхностей с квадратной петлей и щелевой частотой для оптимизации модели эквивалентной схемы», Транзакции IEEE по антеннам и распространению, том. 63, нет. 9, стр. 3947–3955, 2015.

[munina-33] И. Мунина, П. Туральчук, А. Веревкин, В. Кириллов, Д. Зеленчук, А. Шитвов, «Исследование 1-битной реконфигурируемой двухполяризованной трансмиттерной антенны C-диапазона», 2019 г., 13-я Европейская конференция по антеннам и распространению радиоволн (EuCAP), Краков, Польша, апрель 2019 г. .

[clemente-34] А. Клементе, Л. Дюссоп, Р. Соло, П. Потье и П. Пулиген, «1-битная реконфигурируемая элементарная ячейка на основе PIN-диодов для приложений с передающей матрицей в X-диапазоне», Транзакции IEEE в антеннах и распространении , том. 60, нет. 5, стр. 2260–2269, май 2012 г.

[schoenlinner_thesis-35] Б. Шенлиннер, «Компактные антенны с широким углом сканирования для автомобильных применений и переключаемые частотно-избирательные поверхности RF MEMS», Ph.D. диссертация, Мичиганский университет, США, 2004.

[hill-36] Перейти обратно: ^а ^б ^с ^д ^и ^ж Т.А. Хилл, Дж.Р. Келли, М. Халили, TWC Браун, «Конформная трансмиттерная решетка для уменьшения потерь при сканировании с прореженной реконфигурацией», 13-я Европейская конференция по антеннам и распространению сигналов (EuCAP), Краков, Польша, апрель 2019 г.

[abdelrahman_2013-37] А. Х. Абдельрахман, Ф. Янг, А. З. Эльшербени и А. Хидре, «Конструкция передающей антенны с использованием элемента щелевого типа», на Международном симпозиуме Общества антенн и распространения IEEE 2013 г. (AP-S / URSI), 2013 г., стр. 1356– 1357.

[matos-38] С.А. Матос, Э.Б. Лима, Дж.Р. Коста, К.А. Фернандес и Н.Дж. Фонсека, «Общая формулировка для проектирования двухдиапазонной элементарной ячейки передающей решетки», 11-я Европейская конференция по антеннам и распространению сигналов (EuCAP), 2017 г., стр. 2791–2794.

[reis-39] Дж. Р. Рейс, Н. Копнер, А. Хаммуде, ЗМЕ Аль-Дахер, РФ Калдейринья, Т. Р. Фернандес и Р. Гомес, «Передатчик на основе ФСС для управления лучом двумерной антенны», Транзакции IEEE по антеннам и распространению, том. 64, нет. 6, стр. 2197–2206, 2016.

[li-40] Х. Ли, Д. Йе, Ф. Шен, Б. Чжан, Ю. Сунь, В. Чжу, К. Ли и Л. Ран, «Реконфигурируемая дифракционная антенна на основе переключаемой электрически индуцированной прозрачности», IEEE Transactions on Microwave Теория и техника, вып. 63, нет. 3, стр. 925–936, 2015.

[MACOM_datasheet-41] MA4GP907 GaAs Flip Chip PIN-диод, MACOM, 2018 (по состоянию на 20 августа 2019 г.). [Онлайн]. Доступно: www.macom.com/products/product-detail/MA4GP907.

[chang-42] К. Чанг, И. Бахл и В. Наир, Проектирование радиочастотных и микроволновых схем и компонентов для беспроводных систем, 1-е изд. Нью-Йорк, США: John Wiley & Sons, Inc., 2002.

[orazbayev-43] Б. Оразбаев, М. Беруэте, В. Пачеко-Пенья, Г. Креспо, Х. Лейтенант и М. Наварро-Сиа, «Металлическая антенна в сеточку Соре», Scientific Reports, vol. 5 мая 2015 г., ст. 9988.

[pfeiffer-44] К. Пфайффер и А. Грбич, «Передатчики миллиметрового диапазона волн для управления волновым фронтом и поляризацией», IEEE Transactions on Microwave Theory and Techniques, vol. 61, нет. 12, стр. 4407–4417, декабрь 2013 г.

[shi-wei_qu-45] С.-В. Цюй и Х. Йи, «Недорогая двухслойная терагерцовая передающая решетка», на симпозиуме Международного общества прикладной вычислительной электромагнетики (ACES) 2017 г., август 2017 г., стр. 1–2.

[manzillo_clemente_EuCAP_2019-46] Ф. Ф. Манзилло, А. Клементе, Б. Блампи, Г. Парес, А. Силигарис и Дж. Л. Хименес, «Антенна передающей антенны со встроенным умножителем частоты для высокоскоростной связи в диапазоне D в технологии недорогих печатных плат», 13-я европейская конференция 2019 г. Конференция по антеннам и распространению радиоволн (EuCAP), 2019 г.

[manzillo_D_band_2019-47] Ф. Ф. Манзилло, А. Клементе и Дж. Л. Гонсалес-Хименес, «Передатчики D-диапазона с высоким коэффициентом усиления в стандартной технологии печатных плат для связи за пределами 5G», Транзакции IEEE по антеннам и распространению, том. 68, нет. 1, стр. 587–592, 2020.

[manzillo_2019_demo-48] Ф.Ф. Манзилло, Х.Л. Гонсалес-Хименес, А. Клементе, А. Силигарис, Б. Блэмпи и К. Дехос, «Недорогой антенный модуль с высоким коэффициентом усиления, интегрирующий КМОП-драйвер умножителя частоты для связи в D-диапазоне», в 2019 г. Симпозиум IEEE по радиочастотным интегральным схемам, 2019 г., стр. 19–22.

[ 1 ]

[ 2 ]

[ 3 ]

[ 4 ]

[ 5 ]

[ 6 ]

[ 7 ]

[ 8 ]

[ 9 ]

[ 10 ]

[ 11 ]

[ 12 ]

[ 13 ]

[ 14 ]

[ 15 ]

[ 16 ]

[ 17 ]

[ 18 ]

[ 19 ]

[ 20 ]

[ 21 ]

[ 22 ]

[ 23 ]

[ 24 ]

[ 25 ]

[ 26 ]

[ 27 ]

[ 28 ]

[ 29 ]

[ 30 ]

[ 31 ]

[ 32 ]

[ 33 ]

[ 34 ]

[ 35 ]

[ 36 ]

[ 37 ]

[ 38 ]

[ 39 ]

[ 40 ]

[ 41 ]

[ 42 ]

[ 43 ]

[ 44 ]

[ 45 ]

[ 46 ]

[ 47 ]

[ 48 ]

v т и антенн Типы
изотропный	Изотропный радиатор
Всенаправленный	Антенна типа «летучая мышь» Биконическая антенна Клеточная антенна Коаксиальная антенна Антенна скрещенного поля Антенна с диэлектрическим резонатором Дипольная антенна Дисконусная антенна Складная однополюсная антенна Антенна Франклина Наземная антенна Антенна G5RV Гало-антенна Спиральная антенна Антенна перевернутая F Перевернутая V-образная антенна J-полевая антенна Мачтовый радиатор Монопольная антенна Случайная проволочная антенна Резиновая антенна-уточка Наклонная антенна Антенна турникета Антенна Т2ФД Т-антенна Зонтичная антенна Штыревая антенна
Направленный	Адкок-антенна AS-2259 Антенна AWX-антенна Антенна для напитков Он поет Антенна Кассегрена Дроссельная кольцевая антенна Коллинеарная антенная решетка Конформная антенна Антенна с угловым рефлектором Массив штор Складная перевернутая конформная антенна Фрактальная антенна Штуковина Спиральная антенна Рупорная антенна Логопериодическая антенна Рамочная антенна Микрополосковая антенна Моксонская антенна Офсетная тарельчатая антенна Патч-антенна Фазированная решетка Планарный массив Параболическая антенна Плазменная антенна Счетверенная антенна Рефлекторная антенна Регенеративная рамочная антенна Ромбическая антенна Секторная антенна Короткая обратная антенна Щелевая антенна Антенна Стерба Антенна Вивальди ВокФи Yagi–Uda antenna
Для конкретного приложения	АЛЛИСС Угловой отражатель (пассивный) Усовершенствованная антенна Земляной диполь Реконфигурируемая антенна ректенна Эталонная антенна Спиральная антенна Антенная решетка, расположенная по кругу Телевизионная антенна