HY-80

HY-80 — это высокопрочная низколегированная сталь с высоким пределом текучести . Он был разработан для использования в военно-морских целях, в частности при разработке прочных корпусов для программы атомных подводных лодок США , и до сих пор используется во многих военно-морских приложениях. Его ценят за соотношение прочности и веса . ^{[ нужна ссылка ]}

Стали «HY» обладают высоким пределом текучести (прочностью в сопротивлении остаточной пластической деформации). HY-80 сопровождается HY-100 и HY-130, где каждое из 80, 100 и 130 относится к пределу текучести в тысячах фунтов на квадратный дюйм (80 000 фунтов на квадратный дюйм, 100 000 фунтов на квадратный дюйм и 130 000 фунтов на квадратный дюйм). HY-80 и HY-100 являются свариваемыми марками, тогда как HY-130 обычно считается несвариваемым. Современные методы производства стали, которые позволяют точно контролировать время/температуру во время обработки HY-сталей, сделали затраты на производство более экономичными. ^{[ 1 ]} Считается, что HY-80 обладает хорошей коррозионной стойкостью и хорошей формуемостью, а также свариваемостью. ^{[ 1 ]} Использование стали HY-80 требует тщательного рассмотрения процессов сварки, выбора присадочного металла и конструкции соединений с учетом изменений микроструктуры, деформации и концентрации напряжений.

Подводные лодки

Необходимость в разработке улучшенных сталей была вызвана стремлением к созданию более глубоко ныряющих подводных лодок. Чтобы избежать обнаружения гидролокатором , подводные лодки в идеале должны действовать как минимум на 100 метров ниже глубины звукового слоя . ^{[ 2 ]} Подводные лодки времен Второй мировой войны действовали на общей глубине редко более 100 метров. С развитием атомных подводных лодок их новая независимость от поверхности для подачи воздуха для их дизельных двигателей означала, что они могли сосредоточиться на скрытой работе на глубине, а не действовать в основном как надводные подводные лодки. Возросшая мощность ядерного реактора позволила их корпусам стать больше и быстрее. Развитие гидролокаторов позволило им эффективно охотиться на глубине, вместо того, чтобы полагаться на визуальные наблюдения с глубины перископа . Все эти факторы вызвали необходимость в улучшенных сталях для более прочных корпусов.

Прочность корпуса подводной лодки ограничивается не только пределом текучести, но и усталостной прочностью. ^{[ 3 ]} Помимо очевидной необходимости иметь корпус, достаточно прочный, чтобы его не раздавить на глубине, циклический эффект сотен погружений в течение срока службы подводной лодки ^{[ я ]} Это означает, что усталостная прочность также важна. Чтобы обеспечить достаточную устойчивость к усталости, корпус должен быть спроектирован таким образом, чтобы сталь всегда работала ниже предела выносливости ; то есть напряжение от давления на глубине остается меньше усталостной прочности в течение неопределенного числа циклов.

Подводные лодки США после Второй мировой войны, как обычные, так и атомные, имели улучшенную конструкцию по сравнению с подводными лодками более раннего флота . Их сталь также была усовершенствована и являлась аналогом «HY-42». ^{[ 2 ]} Лодки этой конструкции включали USS Nautilus и Skate -класс , которые были первыми атомными подводными лодками с традиционной для того времени формой корпуса. Более поздний Skipjack класс , хотя и имел новую каплевидную форму корпуса Albacore, также использовал эти более ранние стали. Такие лодки имели нормальную рабочую глубину около 700 футов (210 м) и глубину раздавливания 1100 футов (340 м). Бюро кораблей провело исследовательскую программу по разработке стали повышенной прочности для строительства кораблей и подводных лодок. В ходе испытаний вариант стали специальной обработки (STS), гомогенной броневой стали типа Круппа, разработанной Carnegie Steel в 1910 году и обычно используемой для защиты палубы, с модификациями углерода и никеля и добавлением молибдена , стал известен как «Низкая сталь». -карбоновый СТС"; эта сталь показала лучшее сочетание всех желаемых свойств. Низкоуглеродистый STS стал предшественником HY-80, ^{[ 6 ]} и впервые был использован в 1953 году для строительства USS Albacore небольшой дизельной исследовательской подводной лодки . Albacore испытала свою одноименную каплевидную форму корпуса, которая станет образцом для следующих ядерных классов США. ^{[ 7 ]}

Хотя рабочие глубины подводных лодок строго засекречены, пределы глубины их разрушения можно рассчитать приблизительно, исключительно зная прочность стали. С более прочной сталью HY-80 эта глубина увеличилась до 1800 футов (550 м), а с HY-100 - до 2250 футов (690 м). ^{[ 2 ]}

Первыми серийными подводными лодками, в которых использовалась сталь HY-80, были лодки Permit класса . Сообщается, что их нормальная рабочая глубина составляла 1300 футов, что примерно составляло две трети предельной глубины разрушения, налагаемой сталью. ^{[ 2 ]} USS Thresher , головная лодка этого класса, погибла в результате аварии в 1963 году. В то время эта необъяснимая авария вызвала много споров о ее причинах, а к новой использованной стали HY-80 относились с подозрением, особенно из-за теорий о растрескивании сварных швов. являющийся причиной потери. ^{[ 8 ]}^{[ 9 ]}^{[ 10 ]}

Сталь HY-100 была представлена для более глубоководных самолетов Seawolf класса , хотя два самолета предыдущего класса HY-80 Los Angeles , USS Albany (1987 г.) и USS Topeka (1988 г.), испытывали конструкцию HY-100. Официально утверждается, что военный корабль США «Сивулф » имеет нормальную рабочую глубину «более 800 футов». Основываясь на заявленной рабочей глубине Thresher , можно предположить, что нормальная рабочая глубина Seawolf примерно вдвое превышает официальную цифру. ^{[ 2 ]}^{[ нарушение авторских прав? ]}^{[ ненадежный источник? ]}

HY-100 также преследовали проблемы растрескивания сварных швов. Seawolf В 1991 году строительство потерпело неудачу, и, по оценкам, 15% или двухлетние работы по строительству корпуса пришлось прекратить. ^{[ 8 ]} Хотя позже эти дополнительные расходы (и дивиденды постсоветского мира) были решены, они стали фактором, сократившим запланированное количество подводных лодок Seawolf с 29 до всего трех построенных. ^{[ 11 ]}

Металлургия

Окончательная микроструктура сварного изделия будет напрямую связана с составом материала и термическим циклом(ами), которому он подвергся, который будет варьироваться в зависимости от основного материала, зоны термического влияния (HAZ) и зоны плавления (FZ). Микроструктура материала напрямую зависит от механических свойств, свариваемости и срока службы/производительности материала/сварного изделия. Легирующие элементы, процедуры сварки и конструкция сварных деталей необходимо согласовывать и учитывать при использовании стали HY-80.

HY-80 и HY-100 соответствуют следующим военным спецификациям США:

МИЛ С-16216 ^{[ 12 ]}
МИЛ С-21952 ^{[ 13 ]}

Содержание сплава

Содержание сплава будет незначительно меняться в зависимости от толщины материала пластины. Более толстая пластина будет иметь более строгие ограничения в диапазоне состава сплава из-за дополнительных проблем со свариваемостью, создаваемых повышенной концентрацией напряжений в соединительных соединениях. ^{[ 14 ]}

Важность ключевых легирующих элементов

Углерод – контролирует пиковую твердость материала и является стабилизатором аустенита. ^{[ 15 ]} что необходимо для образования мартенсита. HY-80 склонен к образованию мартенсита, а максимальная твердость мартенсита зависит от содержания в нем углерода. HY-80 — это материал FCC , который позволяет углероду легче диффундировать, чем в материалах FCC, таких как аустенитная нержавеющая сталь .

Никель – повышает прочность и пластичность стали HY-80, а также является стабилизатором аустенита.

Марганец – очищает сталь от примесей (чаще всего используется для связывания серы), а также образует оксиды, необходимые для зарождения игольчатого феррита. Игольчатый феррит желателен для сталей HY-80, поскольку он обеспечивает превосходный предел текучести и вязкость. ^{[ 16 ]}

Кремний – оксидообразователь, который служит для очистки и создания точек зародышеобразования игольчатого феррита.

Хром – является стабилизатором феррита и может соединяться с углеродом с образованием карбидов хрома для повышения прочности материала.

Микроэлементы

Сурьма, олово и мышьяк являются потенциально опасными элементами в составе состава из-за их способности образовывать эвтектики и подавлять локальные температуры плавления. Эта проблема становится все более серьезной в связи с увеличением использования лома при производстве стали в электродуговой печи (ЭДП).

Точный диапазон допустимого содержания сплава незначительно варьируется в зависимости от толщины листа. Цифры здесь относятся к более толстым листам толщиной 3 дюйма (76 мм) и более, которые представляют собой более строгие требования.

Легирующие элементы
	HY-80	HY-100
Углерод	0.13–0.18%	0.14–0.20%
Марганец	0.10–0.40%
Фосфор	0,015% макс.
сера	0,008% макс.
Кремний	0.15–0.38%
Никель	3.00–3.50%
Хром	1.50–1.90%
Молибден	0.50–0.65%
Остаточные элементы ^{[ ii ]}
Ванадий	0,03% макс.
Титан	0,02% макс.
Медь	0,25% макс.
Микроэлементы ^{[ ii ]}
Сурьма	0,025% макс.
Мышьяк	0,025% макс.
Полагать	0,030% макс.

Другая сталь, HY-130, также включает ванадий в качестве легирующего элемента. ^{[ 17 ]} Сварка HY-130 считается более ограниченной, поскольку трудно получить присадочные материалы, которые могут обеспечить сопоставимые характеристики. ^{[ 17 ]}

Характеристики

Физические свойства стали HY-80, HY-100 и HY-130 ^{[ 18 ]}
Эластичные свойства
	HY-80 угоняет	HY-100 ворует	HY-130 украсть
при растяжении Предел текучести	80 тысяч фунтов на квадратный дюйм (550 МПа)	100 тысяч фунтов на квадратный дюйм (690 МПа)	130 фунтов на квадратный дюйм (900 МПа)
Твердость ( по Роквеллу )	С-21	С-25	С-30
Модуль упругости $E$ ( ГПа )	207
Коэффициент Пуассона $\nu$	.30
Модуль сдвига $G=E/2(1+\nu )$ (ГПа)	79
Объемный модуль $K=E/3(1-2\nu )$ (ГПа)	172
Термические свойства
Плотность $\rho$ (кг/м ³)	7746	7748	7885
Проводимость $k$ (Вт/мК)	34		27
Удельная теплоемкость $c_{p}$ (Дж/кгК)	502		489
диффузионная способность $k/\rho c_{p}$ (м ²/с)	.000009		.000007
Коэффициент расширения ( об. ) $\alpha$ (К ⁻¹)	.000011	.000014	.000013
Температура плавления $T_{melt}$ (К)	1793

Свариваемость

HIC или HAC – водородное или с его помощью растрескивание является реальной проблемой свариваемости, которую необходимо решать в сталях HY-80. Водородное охрупчивание представляет собой высокий риск при всех условиях для HY-80 и попадает в зону 3 для метода AWS. ^{[ 19 ]} HAC/HIC может возникать либо в зоне плавления, либо в зоне термического влияния. ^{[ 20 ]} Как упоминалось ранее, HAZ и FZ склонны к образованию мартенсита и, следовательно, подвержены риску HAC/HIC. Зону сварки HIC/HAC можно устранить с помощью соответствующего присадочного металла, тогда как HAZ HIC/HAC необходимо устранить с помощью процедур предварительного нагрева и сварки. При сварке сталей HY-80 всегда рекомендуется практика с низким содержанием водорода. ^{[ 21 ]}

HY-80 невозможна Автогенная сварка из-за образования неотпущенного мартенсита. ^{[ 21 ]} Использование присадочных металлов необходимо для введения легирующих материалов, которые служат для образования оксидов, способствующих зарождению игольчатого феррита. ^{[ 21 ]} ЗТВ по-прежнему остается проблемой, которую необходимо решать с помощью правильных процедур предварительного нагрева и сварки для контроля скорости охлаждения. Медленные скорости охлаждения могут быть столь же вредными, как и высокие скорости охлаждения в ЗТВ. Быстрое охлаждение приведет к образованию незакаленного мартенсита; однако очень медленные скорости охлаждения, вызванные высоким предварительным нагревом или сочетанием предварительного нагрева и высокого тепловложения в процессе сварки, могут привести к образованию очень хрупкого мартенсита из-за высоких концентраций углерода, образующихся в ЗТВ. ^{[ 21 ]}

Следует предусмотреть предварительный нагрев, чтобы позволить диффундирующему водороду диффундировать и уменьшить температурный градиент охлаждения. ^{[ 22 ]} Более медленная скорость охлаждения уменьшит вероятность образования мартенсита. Если температура предварительного нагрева недостаточно высока, градиент температуры охлаждения будет слишком крутым, что приведет к появлению хрупких сварных швов. ^{[ 22 ]} Для многопроходных сварных швов требуется минимальная и максимальная температура между проходами с целью поддержания предела текучести и предотвращения растрескивания. ^{[ 22 ]} Температура предварительного нагрева и между проходами будет зависеть от толщины материала.

Сварочный присадочный металл

Обычно HY-80 сваривается сварочной проволокой AWS ER100S-1. ER100S-1 имеет более низкое содержание углерода и никеля, что способствует эффекту разбавления во время сварки, о котором говорилось ранее. ^{[ 23 ]} Важной функцией присадочного металла является образование зародышей игольчатого феррита . Игольчатый феррит образуется в присутствии оксидов, и состав присадочного металла может увеличить образование этих критических мест зародышеобразования. ^{[ 24 ]}

Сварочные процессы

Выбор процесса сварки может оказать существенное влияние на участки, подвергаемые сварке. Подвод тепла может изменить микроструктуру как в ЗТВ, так и в зоне плавления, а ударная вязкость металла сварного шва/ЗТВ является ключевым фактором/требованием для сварных изделий HY-80. При выборе процесса важно учитывать всю сварную конструкцию, поскольку толстая пластина обычно требует многопроходной сварки, а дополнительные проходы могут изменить ранее наплавленный металл сварного шва. Различные методы ( SMAW , GMAW , SAW ) могут оказать существенное влияние на вязкость разрушения материала. ^{[ 1 ]} SAW, например, может смягчить предыдущие проходы сварки из-за своих, как правило, высоких характеристик тепловложения. Подробные профили твердости сварных деталей HY-80 варьируются в зависимости от различных процессов (градиенты сильно различаются), но пиковые значения твердости остаются постоянными для разных процессов. ^{[ 1 ]} Это справедливо как для ЗТВ, так и для металла сварного шва.

Искажение и стресс

Учитывая различия в составе основного материала и составной зоны сварного шва, разумно ожидать, что возникнет потенциальная деформация из-за неравномерного расширения и сжатия. Это механическое воздействие может вызвать остаточные напряжения, которые могут привести к различным отказам сразу после сварки или к отказам в процессе эксплуатации под нагрузкой. В сталях HY-80 уровень деформации пропорционален уровню погонной энергии сварного шва: чем выше погонная энергия, тем выше уровень деформации. Было обнаружено, что HY-80 имеет меньшую усадку сварного шва в плоскости и меньшую внеплоскостную деформацию, чем обычный ABS марки DH-36. ^{[ 25 ]}

Тестирование

Испытания стали HY-80 можно разделить на категории разрушающей и неразрушающей оценки. Могут быть выполнены различные разрушающие испытания: от V-образного надреза по Шарпи до выпуклости при взрыве. Разрушающий контроль нецелесообразен для проверки готовых сварных конструкций перед вводом их в эксплуатацию; поэтому NDE в этом случае предпочтительнее . Неразрушающий контроль включает в себя множество приемов или методов: визуальный контроль, рентгеновский контроль, ультразвуковой контроль, магнитопорошковый контроль и вихретоковый контроль.

Предел прочности на разрыв этих сталей считается вторичным по сравнению с их пределом текучести. Если это необходимо для достижения определенной стоимости, она указывается для каждого заказа.

Прочность надреза — это мера сопротивления разрыву , способности стали сопротивляться дальнейшему разрыву из уже существовавшего надреза. Обычно его оценивают как коэффициент текучести на разрыв , отношение сопротивления раздиру к пределу текучести. ^{[ 26 ]}^{[ 27 ]}^{[ 28 ]}^{[ 29 ]}

Деформируемые стали HY-80 производятся, в частности, компанией ArcelorMittal в США. ^{[ 30 ]}^{[ 31 ]} поковки и отливки в HY-80 от Sheffield Forgemasters ^{[ 32 ]} и отливки из HY80 от Goodwin Steel Castings в Великобритании. ^{[ 33 ]}

Ссылки

^ USS Tullibee , 730 погружений за время нахождения в эксплуатации. ^{[ 4 ]} USS Torsk совершила 11 884 погружения. Дизельная учебная подводная лодка ^{[ 5 ]}
^ Перейти обратно: ^а ^б Элементы не добавлены намеренно

^ Перейти обратно: ^а ^б ^с ^д Яйла, П. (лето 2007 г.). «Влияние сварочных процессов на механические свойства сварных изделий из стали HY80». Материалы и дизайн . 28 (6): 1898–1906. дои : 10.1016/j.matdes.2006.03.028 .
^ Перейти обратно: ^а ^б ^с ^д ^и «Беги молча, беги глубоко» . Сеть военного анализа . Федерация американских ученых. 8 декабря 1998 г.
^ Хеллер, капитан СР-младший; Фиорити, Иво; Васта, Джон (февраль 1965 г.). «Оценка стали HY-80 как конструкционного материала для подводных лодок». Журнал военно-морских инженеров . 77 (1): 29–44. дои : 10.1111/j.1559-3584.1965.tb05644.x .
^ «Военный корабль США Таллиби - История» . Архивировано из оригинала 17 мая 2014 г. Проверено 20 мая 2015 г.
^ «История авианосца Торск (SS-423)» . Usstorsk.org .
^ Хеллер, СР; Фиорити, Иво; Васта, Джон (1965). «Оценка стали HY-80. Как конструкционного материала для подводных лодок. Часть II» . Журнал военно-морских инженеров . 77 (2): 193–200. дои : 10.1111/j.1559-3584.1965.tb05346.x .
^ Ускорение использования новых материалов . Национальный исследовательский совет (США). Комитет по ускоренному использованию новых материалов. стр. 77–78.
^ Перейти обратно: ^а ^б Лин Биксби (8 сентября 1991 г.). «Решение проблем с корпусом подводной лодки» . Хартфорд Курант .
^ Роквелл, Теодор (2002). Эффект Риковера . iUniverse. п. 316. ИСБН 978-0-595-25270-1 .
^ Полмар, Норман (2004). Гибель американского авианосца «Трешер» . Глобус Пекот. стр. 1–2. ISBN 978-0-7627-9613-7 .
^ «Изготовление стали HY-80 в подводном строительстве» (PDF) . Бу. Корабли . 21–22 марта 1960 г. Архивировано из оригинала (PDF) 21 мая 2015 г.
^ «Военные спецификации: стальные пластины, сплавы, конструкционные, с высоким пределом текучести (HY-80 и HY-100)» (PDF) . 19 июня 1987 г. MIL-S-16216.
^ «Военные спецификации: стальные стержни (HY-80 и HY-100), сплавы» (PDF) . 5 июня 2003 г. MIL S-21952.
^ Липпольд, Джон (2015). Сварочная металлургия и свариваемость . Соединенные Штаты Америки: Уайли. стр. 288–300. ISBN 978-1-118-23070-1 .
^ Липпольд (2015) , с. 226.
^ Коу, Синдо (2003). Сварочная металлургия . Соединенные Штаты Америки: Wiley-Interscience. стр. 74–84. ISBN 978-0-471-43491-7 .
^ Перейти обратно: ^а ^б Лен, RW; Кейт, RE; Рэндалл, доктор медицины (1971). Сварка сталей HY (PDF) . Американское общество испытаний и материалов (ASTM). ISBN 978-0-8031-0073-2 . Специальная техническая публикация ASTM 494.
^ Холмквист, Ти Джей (сентябрь 1987 г.). «Характеристики прочности и разрушения сталей HY-80, HY-100 и HY-130, подвергнутых различным деформациям, скоростям деформации, температурам и давлениям» (PDF) . AD-A233 061. Архивировано (PDF) из оригинала 21 мая 2015 г.
^ Справочник ASM по металлам . Том. 6. Соединенные Штаты Америки: ASM International. 1993. стр. 184–188. ISBN 978-0-87170-377-4 .
^ Липпольд (2015) , стр. 213–262.
^ Перейти обратно: ^а ^б ^с ^д Репке, К. (август 2009 г.). «Гибридная лазерно-дуговая сварка стали HY-80» (PDF) . Дополнение к Weld. Дж . 88 : 159–167.
^ Перейти обратно: ^а ^б ^с Пателла, Грегори (декабрь 2014 г.). «Обзор сварочных процессов, механических свойств и свариваемости отливок HY-80» (PDF) . Аспирантура Политехнического института Ренсселера. стр. 13–14.
^ Вашингтонский сплав. «Технические данные» (PDF) .
^ Коу (2003) , стр. 66–97.
^ Ян, Ю.П. (ноябрь 2014 г.). «Влияние прочности материала на усадку и деформацию сварного шва». Сварка. Дж. 93 : 421–430 гг.
^ Кауфман, Джон Гилберт (2001). Сопротивление разрушению алюминиевых сплавов: ударная вязкость, сопротивление раздиру . АСМ Интернешнл. п. 38. ISBN 978-0-87170-732-1 .
^ «Свойства стали HY-100 для военно-морского строительства» (PDF) . Архивировано из оригинала (PDF) 21 мая 2015 года.
^ «Свойства при растяжении сварных швов стали HY80, содержащих дефекты, коррелирующие с ультразвуковой и радиографической оценкой» (PDF) . Апрель 1972 года.
^ «Легированные стали HY80» .
^ «HY 80/100 (MIL-S-16216)» . Американская легированная сталь.
^ «Броня: сталь для национальной обороны» (PDF) . АрселорМиттал США. Архивировано из оригинала (PDF) 20 мая 2015 г. Проверено 20 мая 2015 г.
^ «Марки стали Sheffield Forgemasters» . Шеффилд Форджмастерс .
^ «Материалы для поставок GSC Defense» (PDF) . Гудвин Стил Кастингс Лтд .

[6] USS Tullibee , 730 погружений за время нахождения в эксплуатации. ^{[ 4 ]} USS Torsk совершила 11 884 погружения. Дизельная учебная подводная лодка ^{[ 5 ]}

[Trace_elements-18] Перейти обратно: ^а ^б Элементы не добавлены намеренно

[Yayla,_2007-1] Перейти обратно: ^а ^б ^с ^д Яйла, П. (лето 2007 г.). «Влияние сварочных процессов на механические свойства сварных изделий из стали HY80». Материалы и дизайн . 28 (6): 1898–1906. дои : 10.1016/j.matdes.2006.03.028 .

[FAS-2] Перейти обратно: ^а ^б ^с ^д ^и «Беги молча, беги глубоко» . Сеть военного анализа . Федерация американских ученых. 8 декабря 1998 г.

[Naval_Engineers_Journal-3] Хеллер, капитан СР-младший; Фиорити, Иво; Васта, Джон (февраль 1965 г.). «Оценка стали HY-80 как конструкционного материала для подводных лодок». Журнал военно-морских инженеров . 77 (1): 29–44. дои : 10.1111/j.1559-3584.1965.tb05644.x .

[4] «Военный корабль США Таллиби - История» . Архивировано из оригинала 17 мая 2014 г. Проверено 20 мая 2015 г.

[5] «История авианосца Торск (SS-423)» . Usstorsk.org .

[7] Хеллер, СР; Фиорити, Иво; Васта, Джон (1965). «Оценка стали HY-80. Как конструкционного материала для подводных лодок. Часть II» . Журнал военно-морских инженеров . 77 (2): 193–200. дои : 10.1111/j.1559-3584.1965.tb05346.x .

[8] Ускорение использования новых материалов . Национальный исследовательский совет (США). Комитет по ускоренному использованию новых материалов. стр. 77–78.

[Courant,_1991-9] Перейти обратно: ^а ^б Лин Биксби (8 сентября 1991 г.). «Решение проблем с корпусом подводной лодки» . Хартфорд Курант .

[Rickover_Effect-10] Роквелл, Теодор (2002). Эффект Риковера . iUniverse. п. 316. ИСБН 978-0-595-25270-1 .

[Polmar,_Thresher-11] Полмар, Норман (2004). Гибель американского авианосца «Трешер» . Глобус Пекот. стр. 1–2. ISBN 978-0-7627-9613-7 .

[_8-12] «Изготовление стали HY-80 в подводном строительстве» (PDF) . Бу. Корабли . 21–22 марта 1960 г. Архивировано из оригинала (PDF) 21 мая 2015 г.

[MIL-S-16216-13] «Военные спецификации: стальные пластины, сплавы, конструкционные, с высоким пределом текучести (HY-80 и HY-100)» (PDF) . 19 июня 1987 г. MIL-S-16216.

[MIL_S-21952-14] «Военные спецификации: стальные стержни (HY-80 и HY-100), сплавы» (PDF) . 5 июня 2003 г. MIL S-21952.

[Lippold,_2015-15] Липпольд, Джон (2015). Сварочная металлургия и свариваемость . Соединенные Штаты Америки: Уайли. стр. 288–300. ISBN 978-1-118-23070-1 .

[FOOTNOTELippold2015226-16] Липпольд (2015) , с. 226.

[17] Коу, Синдо (2003). Сварочная металлургия . Соединенные Штаты Америки: Wiley-Interscience. стр. 74–84. ISBN 978-0-471-43491-7 .

[ASTM,_Welding-19] Перейти обратно: ^а ^б Лен, RW; Кейт, RE; Рэндалл, доктор медицины (1971). Сварка сталей HY (PDF) . Американское общество испытаний и материалов (ASTM). ISBN 978-0-8031-0073-2 . Специальная техническая публикация ASTM 494.

[AD-A233_061-20] Холмквист, Ти Джей (сентябрь 1987 г.). «Характеристики прочности и разрушения сталей HY-80, HY-100 и HY-130, подвергнутых различным деформациям, скоростям деформации, температурам и давлениям» (PDF) . AD-A233 061. Архивировано (PDF) из оригинала 21 мая 2015 г.

[21] Справочник ASM по металлам . Том. 6. Соединенные Штаты Америки: ASM International. 1993. стр. 184–188. ISBN 978-0-87170-377-4 .

[FOOTNOTELippold2015213–262-22] Липпольд (2015) , стр. 213–262.

[Roepke,_2009-23] Перейти обратно: ^а ^б ^с ^д Репке, К. (август 2009 г.). «Гибридная лазерно-дуговая сварка стали HY-80» (PDF) . Дополнение к Weld. Дж . 88 : 159–167.

[:10-24] Перейти обратно: ^а ^б ^с Пателла, Грегори (декабрь 2014 г.). «Обзор сварочных процессов, механических свойств и свариваемости отливок HY-80» (PDF) . Аспирантура Политехнического института Ренсселера. стр. 13–14.

[25] Вашингтонский сплав. «Технические данные» (PDF) .

[FOOTNOTEKou200366–97-26] Коу (2003) , стр. 66–97.

[:21-27] Ян, Ю.П. (ноябрь 2014 г.). «Влияние прочности материала на усадку и деформацию сварного шва». Сварка. Дж. 93 : 421–430 гг.

[Kaufman,_38-28] Кауфман, Джон Гилберт (2001). Сопротивление разрушению алюминиевых сплавов: ударная вязкость, сопротивление раздиру . АСМ Интернешнл. п. 38. ISBN 978-0-87170-732-1 .

[_2-29] «Свойства стали HY-100 для военно-морского строительства» (PDF) . Архивировано из оригинала (PDF) 21 мая 2015 года.

[_4-30] «Свойства при растяжении сварных швов стали HY80, содержащих дефекты, коррелирующие с ультразвуковой и радиографической оценкой» (PDF) . Апрель 1972 года.

[_5-31] «Легированные стали HY80» .

[AASteel-32] «HY 80/100 (MIL-S-16216)» . Американская легированная сталь.

[ArcelorMittal-33] «Броня: сталь для национальной обороны» (PDF) . АрселорМиттал США. Архивировано из оригинала (PDF) 20 мая 2015 г. Проверено 20 мая 2015 г.

[34] «Марки стали Sheffield Forgemasters» . Шеффилд Форджмастерс .

[35] «Материалы для поставок GSC Defense» (PDF) . Гудвин Стил Кастингс Лтд .

[ 1 ]

[ 2 ]

[ 3 ]

[ я ]

[ 6 ]

[ 7 ]

[ 8 ]

[ 9 ]

[ 10 ]

[ 11 ]

[ 12 ]

[ 13 ]

[ 14 ]

[ 15 ]

[ 16 ]

[ ii ]

[ 17 ]

[ 18 ]

[ 19 ]

[ 20 ]

[ 21 ]

[ 22 ]

[ 23 ]

[ 24 ]

[ 25 ]

[ 26 ]

[ 27 ]

[ 28 ]

[ 29 ]

[ 30 ]

[ 31 ]

[ 32 ]

[ 33 ]

[ 4 ]

[ 5 ]

v т и Классы подводных лодок США после 1945 года
Атомные подводные лодки с баллистическими ракетами - РПКСН	Джорджа Вашингтона класс Итана Аллена Класс Лафайет класс Джеймса Мэдисона Класс Бенджамина Франклина Класс Огайо класс Колумбийский класс
Атомные подводные лодки с крылатыми ракетами - ПЛАРК	Палтус ^С Огайо класс
Атомные ударные подводные лодки - SSN	Наутилус ^С Морской волк ^С скейтбординга Класс скипджека Класс Таллиби ^С разрешения Класс осетровых Класс Нарвал ^С Гленард П. Липскомб ^С Лос-Анджелеса Класс «Сивулф » Класс Вирджиния класс SSN(X) Класс
Подводные лодки с крылатыми ракетами с обычными двигателями - SSG	Грейбэк Класс
Ударные подводные лодки с обычными двигателями - СС или ССК.	Барракуда Класс Тан Класс Дартер ^С усачей Класс
Подводные лодки радиолокационного дозора - ССР или ССРН	парусника Класс Тритон ^С
Вспомогательные подводные лодки - AGSS или SSA	Т-1 класс Альбакор ^С Дельфин ^С НР-1 ^С
С Одиночный корабль класса
Список подводных лодок ВМС США Список классов подводных лодок ВМС США